VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV TECHNICKÝCH ZAŘÍZENÍ BUDOV FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF BUILDING SERVICES

VYTÁPĚNÍ BYTOVÉHO DOMU S KOMERČNÍMI PROSTORY HEATING OF APARTMENT HOUSE WITH COMMERCIAL PREMISES

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR´S THESIS

AUTOR PRÁCE

KRISTÝNA JURÁNKOVÁ

AUTHOR

VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR BRNO 2014

ING. LUCIE VENDLOVÁ PH.D.

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Studijní program Typ studijního programu Studijní obor Pracoviště

B3607 Stavební inženýrství Bakalářský studijní program s prezenční formou studia 3608R001 Pozemní stavby Ústav technických zařízení budov

ZADÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE Student

Kristýna Juránková

Název

Vytápění bytového domu s komerčními prostory

Vedoucí bakalářské práce

Ing. Lucie Vendlová, Ph.D.

Datum zadání bakalářské práce Datum odevzdání bakalářské práce V Brně dne 30. 11. 2013

30. 11. 2013 30. 5. 2014

............................................. doc. Ing. Jiří Hirš, CSc. Vedoucí ústavu

................................................... prof. Ing. Rostislav Drochytka, CSc., MBA Děkan Fakulty stavební VUT

Podklady a literatura 1. Stavební dokumentace zadané budovy 2. Aktuální legislativa ČR 3. České i zahraniční technické normy 4. Odborná literatura 5. Zdroje na internetu Zásady pro vypracování Práce bude zpracována v souladu s platnými předpisy (zákony, vyhláškami, normami) pro navrhování zařízení techniky staveb. Obsah a uspořádání práce dle směrnice FAST: a) titulní list, b) zadání VŠKP, c) abstrakt v českém a anglickém jazyce, klíčová slova v českém a anglickém jazyce, d) bibliografická citace VŠKP dle ČSN ISO 690, e) prohlášení autora o původnosti práce, podpis autora, f) poděkování (nepovinné), g) obsah, h) úvod, i) vlastní text práce s touto osnovou: A. Teoretická část – literární rešerše ze zadaného tématu, rozsah 15 až 20 stran B. Výpočtová část - analýza objektu – koncepční řešení vytápění objektu, volba zdroje tepla, - výpočet tepelného výkonu, energetický štítek obálky budovy, - návrh otopných ploch, návrh zdroje tepla, - návrh přípravy teplé vody, event. dalších spotřebičů tepla, - dimenzování a hydraulické posouzení potrubí, návrh oběhových čerpadel, návrh zabezpečovacího zařízení, - návrh výše nespecifikovaných zařízení, jsou – li součástí soustavy, - roční potřeba tepla a paliva C. Projekt – úroveň prováděcího projektu: půdorysy + legenda, 1:50 (1:100), schéma zapojení otopných těles - / 1:50 (1:100), půdorys (1:25, 1: 20) a schéma zapojení zdroje tepla, technická zpráva. j) závěr, k) seznam použitých zdrojů, l) seznam použitých zkratek a symbolů, m) seznam příloh, n) přílohy – výkresy Předepsané přílohy

............................................. Ing. Lucie Vendlová, Ph.D. Vedoucí bakalářské práce

1

Abstrakt Cílem bakalářské práce "Vytápění bytového domu s komerčními prostory" je dosažení tepelné pohody všech uživatelů bytového domu. Zdrojem tepla jsou zde plynové kotle, spotřebiči jsou pak konvekční otopná tělesa. Příprava teplé vody a měření spotřeby tepla v bytech jsou řešeny bytovými stanicemi.

Klíčová slova Návrh zdroje tepla, bytové stanice

Abstract The aim of the thesis "Heating of The Residential Building with The Commercial premises" is to achieve heat comfort of all occupants. In this case, heat is provided by the gas boilers and the appliances are then the conventional heaters. The preparation of hot water and the heat consumption measurements in the flats are solved by the district heating substations.

Keywords Desing source of heat, district heating substations

2

Bibliografická citace VŠKP JURÁNKOVÁ, Kristýna. Vytápění bytového domu s komerčními prostory. Brno, 2014. 107 s. Bakalářská práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav technických zařízení budov. Vedoucí práce Ing. Lucie Vendlová Ph.D.

3

Prohlášení:

Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci zpracovala samostatně a že jsem uvedla všechny použité informační zdroje.

V Brně dne 8.4.2014

……………………………………………………… podpis autora

4

Poděkování

Tímto bych na tomto místě chtěla poděkovat své vedoucí práce Ing. Lucii Vendlové Ph.D, za její cenné rady, návrhy a připomínky k mé práci.

5

Obsah Úvod ........................................................................................................................ 8 A. TEORETICKÁ ČÁST ................................................................................................ 9 A.1. Tepelná pohoda člověka......................................................................................... 10 A.1.1. Teplota vnitřního vzduchu ..................................................................................................... 10 A.1.2. Teplota okolních ploch ........................................................................................................... 11 A.1.3. Proudění vzduchu ve vytápěném prostoru ............................................................................ 11 A.1.4. Tepelná produkce člověka ..................................................................................................... 11

A.2. Možnosti vytápění bytů vzhledem k rozúčtování

nákladů na vytápění ................. 14

A.2.1. Ústřední vytápění s měřením spotřeby tepla ........................................................................ 14 A.2.2. Ústřední vytápění s využitím bytových stanic ........................................................................ 18 A.2.3 Ústřední vytápění se systémem integrované akumulace tepla .............................................. 20 A.2.4. Samostatný zdroj tepla v každém bytě .................................................................................. 21

A.3. Oběhová čerpadla .................................................................................................. 22 A.3.1. Výtlačná čerpadla ................................................................................................................... 22 A.3.2. Odstředivá čerpadla ............................................................................................................... 22 A.3.3. Přizpůsobení průtoku čerpadla .............................................................................................. 23

B. VÝPOČTOVÁ ČÁST .............................................................................................. 29 B.1. Analýza objektu ..................................................................................................... 30 B.1.1. Úvod ....................................................................................................................................... 30 B.1.2. Koncepční řešení .................................................................................................................... 31

B.2. Výpis konstrukcí ..................................................................................................... 31 B.2.1. Okrajové podmínky ................................................................................................................ 31 B.2.2. Přehled konstrukcí ................................................................................................................. 35

B.3. Protokol k energetickému štítku obálky budovy ...................................................... 36 B.4. PŘESNÝ VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT ...................................................................... 40 B.4.1. B.4.2. B.4.3. B.4.4.

1.NP ...................................................................................................................................... 40 2.NP ...................................................................................................................................... 42 2.NP ...................................................................................................................................... 48 4.NP ...................................................................................................................................... 55

B.5. Přehled tepelných ztrát .......................................................................................... 61 B.6. Návrh otopných těles ............................................................................................. 62 B.7. Návrh bytové stanice.............................................................................................. 63 B.8. Výpočtové schéma systému.................................................................................... 66 B.9. Dimenzování otopné soustavy ................................................................................ 67 B.10. Návrh výkonu zdroje ............................................................................................ 79 B.11. Návrh akumulačního zásobníku ............................................................................ 79 B.12. Návrh zdroje tepla ................................................................................................ 80 B.12.1. Výpočet délky přívodu vzduchu a odvodu spalin ................................................................. 82

B.13. Návrh čerpadla..................................................................................................... 84 B.14. Výpočet pojistného ventilu ................................................................................... 86 B.15. Návrh expanzní nádoby ........................................................................................ 87

6

B.16. Návrh doplňování vody do systému ...................................................................... 89 B.17. Návrh tepelné izolace ........................................................................................... 91 B.18. Výpočet potřeby tepla pro vytápění a ohřev teplé vody .................................... 92 B.19. Spotřeba paliva .................................................................................................... 92

C. PROJEKT ............................................................................................................. 93 C.1.TECHNICKÁ ZPRÁVA ............................................................................................... 94 C.1.1. Úvod ....................................................................................................................................... 94 C.1.2. Technické řešení ..................................................................................................................... 95 C.1.3. Bezpečnost a ochrana zdraví při práci,péče o životní prostředí ...................................... 98 C.1.4. Požadavky na navazující profese ............................................................................................ 98 C.1.5. Pokyny pro montáž ................................................................................................................ 99

C.2. Závěr ....................................................................................................................101 C.3. Seznam použitých zdrojů .......................................................................................102 C.4. Seznam použitých zkratek a symbolů .....................................................................104 C.4. Seznam příloh .......................................................................................................106

7

Úvod Tato práce řeší vytápění polyfunkčního domu na ulici Táborská v Brně. V této práci je kladen velký důraz na individuální potřeby uživatelů v každé samostatné funkční jednotce. Účelem je zajistit vhodné mikroklima a tepelnou pohodu uživatelů. V každé funkční jednotce je instalována bytová stanice, řešící distribuci topné vody a zároveň i ohřev teplé vody pro příslušnou funkční jednotku. Vytápění ve funkčních jednotkách je řešeno konvekčními otopnými tělesy. Zásobování teplou vodou je navrženo tak, aby byl pokryt maximální okamžitý odběr teplé vody. První část práce se zabývá tepelnou pohodou člověka, možnostmi vytápění v polyfunkčním domě s důrazem na rozúčtování nákladů na vytápění a ohřev teplé vody. Dále se tato část zabývá čerpadly a jejich přizpůsobení průtoku. Druhá část se zabývá samostatným návrhem otopné soustavy. Jedná se o výpočet tepelných ztrát objektu, návrh otopných těles, dimenzování otopné soustavy, přípravu teplé vody a zabezpečovací zařízení.

8

A. TEORETICKÁ ČÁST

9

A.1. Tepelná pohoda člověka Tepelná pohoda je stav, kdy se člověk cítí v daném prostoru příjemně a není mu tedy ani zima ani teplo. Činitele ovlivňující vnímání tepelné pohody v prostoru můžeme rozdělit na činitele objektivní a subjektivní. Mezi objektivní činitele patří: • • • • • •

teplota v místnosti teplota okolních ploch vlhkost vnitřního vzduchu rychlost proudění vzduchu oblečení druh vykonávané činnosti

Mezi subjektivní činitele patří: • • • • •

pohlaví osoby věk tělesná konstituce zdravotní stav jídlo a pití

Z vyjmenovaných činitelů, ovlivňujících tepelnou pohodu člověka je patrné, že podmínky, při kterých člověku není ani teplo ani zima jsou různé - proto není možné plně uspokojit nároky všech osob nacházejících se v místnosti. Je však možné určit průměrné hodnoty vzhledem k proudění vzduchu, jeho teplotě, teplotě okolních ploch a vlhkosti tak, aby se v místnosti co nejvíce lidí cítilo co nejlépe. [1], [2]

A.1.1. Teplota vnitřního vzduchu Teplota vnitřního vzduchu pro dosažení tepelné pohody je proměnlivá, a to především podle činnosti a oblečení člověka. Pro středoevropské klima a pro zdravého, přiměřeně oblečeného, sedícího člověka, který nevykonává fyzickou práci doporučují hygienické předpisy teplotu vzduchu v místnosti v zimním období 22 ± 2 °C. Příklady doporučených teplot vnitřního vzduchu: • •

maximální teplota vzduchu je 26 °C minimální teplota vzduchu je na úřadech 20 °C

v obchodech 19 °C při pracovní činnosti ve stoje 17 °C pro těžkou fyzickou práci 12 °C [2] Teplota vzduchu však není v celé místnosti stejná, průběh teplot pro některé typy otopných soustav ukazuje obrázek 1. Důležitá je vertikální nerovnoměrnost průběhu teploty. Tato je ovlivněna především typem otopné soustavy, její povrchovou teplotou, výškou místnosti a nestejnoměrností ochlazování jednotlivých stavebních konstrukcí. [2]

10

Obr.1 Vertikální průběh teploty vzduchu při různých způsobech vytápění [3]

A.1.2. Teplota okolních ploch Teplota okolních ploch velmi ovlivňuje vnímání tepelné pohody člověkem. V případě, že mají okolní plochy o mnoho nižší teplotu než je teplota vzduchu, začne se člověk cítit velmi nepříjemně - chlad na něj z těchto chladných ploch "sálá". Rozdíl těchto teplot by proto neměl být vyšší než 3 K. Největší vliv má tato teplota u budov nedostatečně zateplených nebo u budov s nevhodně rozmístěnými otopnými tělesy, především u vnitřních neochlazovaných stěn. Otopná tělesa pod okna totiž kompenzují chladné proudění u okna a vliv chladného sálání okna. V dobře zateplených objektech se snižuje tepelná ztráta prostupem, zvyšují se povrchové teploty obchodových ochlazovaných stěn, a tím se zlepšuje i tepelná pohoda člověka. [2]

A.1.3. Proudění vzduchu ve vytápěném prostoru I rychlost proudění vzduchu má vliv na vnímání tepelné pohody v prostoru. Při teplotě 20 až 22°C připouštějí hygienické předpisy rychlost proudění od 0,15 do 0,2 m/s. Při těžší fyzické práci nebo při vyšším tepelném odporu oděvu jsou nižší teploty vzduchu i vyšší rychlosti proudění vzduchu povoleny. [2]

A.1.4. Tepelná produkce člověka Každý člověk produkuje neustále produkuje teplo do svého okolí. Teplo produkované člověkem se dá rozdělit do dvou kategorií podle způsobu vzniku: • Teplo vytvořené bazálním metabolismem - teplo je zde produkováno na základě biologických procesů (např. rozkladu potravin v organismu) • Teplo vytvářené svalovým metabolismem - vzniká při činnosti člověka V tab. 1 jsou některé typické hodnoty metabolismu, které mohou být vyjádřeny jako tepelný výkon průměrného člověka (W), jako měrný tepelný výkon na jednotku plochy lidského těla (W.m-2) nebo jednotkou vytvořenou pro studium tepelné pohody met (1 met = 58,2 W.m-2). Pro průměrnou velikost povrchu člověka 1,72 m2 to odpovídá zhruba 100 W. [1]

11

Činnost

W W.m

-2

met

Spaní

70

40

0,7

Odpočívání, ležení na posteli

80

46

0,8

Sezení, odpočívání

100 58

1,0

Stání, práce v sedě

120 70

1,2

Velmi lehká práce (učitel, nakupování, vaření) 160 93

1,6

Lehká práce (domácí práce,práce s přístroji)

200 116

2,0

Středně těžká práce (tanec)

300 175

3,0

Těžká práce (tenis)

600 350

6,0

Velmi těžká práce (squash, práce v hutích)

700 410

7,0

Tab. 1 Hodnoty metabolismu [1]

Tepelná produkce člověka se pak dá vyjádřit vztahem:

QM = QK + QS + QV kde: QM - tepelná produkce člověka QK - tepelná produkce konvekcí QS - tepelná produkce sáláním QV - tepelná produkce vypařováním Oblečení Oblečení je jeden z hlavních faktorů ovlivňujících odvod tepla z lidského těla do okolí. Pro účely studia tepelné pohody byla zavedena jednotka clo. 1 clo odpovídá izolační hmotě s tepelným odporem R = 0,155 m2K.W-1). 1 clo je izolační hodnota pro běžný pánský oblek s bavlněným spodním prádlem. Celková hodnota clo pro soubor oblečení je 0,82 násobek součtu jednotlivých částí oblečení. Hodnoty clo pro některé části oblečení jsou uvedeny v tab. 2, na obr. 2 jsou znázorněny některé soubory oblečení s odpovídající hodnotou clo. [1]

Obr. 2 Izolace souborů oblečení v jednotkách clo [1]

12

Muži

Oblečení

clo

Ženy

Oblečení

clo

tílko

0,06

podprsenka kalhotky 0,05

tričko

0,09

krátké kombiné

0,13

0,05 Spodní prádlo dlouhé kombiné

0,19

nátělník dl. rukáv

0,35

nátělník dl. rukáv

0,35

dlouhé spodky

0,35

dlouhé spodky

0,35

slabá kr. rukáv

0,14

slabá

0,20

silná

0,29

slabé

0,22

silné

0,70

slabá

0,10

silná

0,22

slabé

0,26

silné

0,44

slabý

0,17

silný

0,37

slabé

0,17

silné

0,37

všechny délky

0,01

vysoké (podkolenky) 0,10

punčochové kalhoty

0,01

sandály

0,02

sandály

0,02

polobotky

0,04 Boty

polobotky

0,04

kotníkové

0,08

kotníkové

0,08

Spodní prádlo slipy

Halenky Košile

slabá dl. rukáv

0,22

silná kr. rukáv

0,25 Šaty

silná dl. rukáv

0,29

+ 5 % pro kravatu nebo rolák slabá

0,15

Vesta

Sukně silná

0,29

slabé

0,26

Kalhoty

Kalhoty silné

0,32

slabý

0,20

Svetr

Svetr silný

0,37

slabé

0,22

Sako

Sako silné

0,49

krátké

0,04

Ponožky

Boty

Punčochy

Tab. 2 Izolace jednotlivých součástí oblečení v jednotkách clo [1]

13

A.2. Možnosti vytápění bytů vzhledem k rozúčtování nákladů na vytápění • • • •

ústřední vytápění s měřením spotřeby tepla ústřední vytápění s využitím bytových stanic ústřední vytápění se systémem integrované akumulace tepla samostatný zdroj tepla v každém bytě [4]

A.2.1. Ústřední vytápění s měřením spotřeby tepla Měření spotřeby tepla probíhá pomocí kalorimetrů nebo indikátorů. A.2.1.1. Kalorimetry Princip měření spotřeby tepla kalorimetry je velmi jednoduchý. V kalorimetru se měří průtok otopné vody a rozdíly teplot na přívodu a zpátečce. Pomocí kalorimetrické rovnice Q = m.c.(t1-t2) se pak snadno vypočítá spotřebované teplo.

obr. 3: Kalorimetr [7]

A.2.1.2. Indikátory bez napájení elektrickou energií Indikátory bez napájení elektrickou energií (odpařovací indikátory) jsou velmi jednoduché. Pracují na principu odpařování kapaliny a integrují charakteristickou teplotu povrchu v místě svého umístění. Získaný údaj je přibližná hodnota časového integrálu registrované teploty. Jedná se o v České republice nejvíce rozšířené indikátory. Možným důvodem jejich velké obliby může být i velice nízká pořizovací cena. [5] [6] Nevýhodou těchto indikátorů však je jejich omezené použití - je možné je použít na klasické vytápění pomocí konvekčních deskových nebo článkových otopných těles, není však možné je použít pro měření spotřeby tepla pro podlahové nebo stropní vytápění, vytápění parou a také otopná tělesa s ventilátorem. [5] [6]

14

Spotřební hodnota odnota je číselný údaj ovlivněný vlastnostmi indikátoru, otopného tělesa, dalšími požadavky a nejistotami vyhodnocovacích součinitelů a způsobem instalace. Odchylky zaznamenaného údaje nejsou proto závislé jenom na samotném indikátoru. Z toho vyplývá, že indikátory i nemohou být kalibrovány stejným způsobem jako měřiče tepla. Vzhledem k tomuto faktu není možné určit tímto indikátorem přesnou spotřebu tepla, tudíž hodnotám, naměřeným indikátorem se ani nepřiřazují jednotky. Indikátor je umístěn na každém otopném otopném tělese. Množství spotřebovaného tepla jedním otopným tělesem se pak určuje poměrem naměřených údajů na daném indikátoru k součtu naměřených údajů ze všech indikátorů. Tímto poměrem se pak vynásobí náklady na vytápění celého objetu. [5] [6] Indikátory sestávají přinejmenším z pouzdra, ampulky s kapalinou, stupnice, připevňovacích dílů a plomby. Plomba slouží k ochraně proti neoprávněné manipulaci. Každý indikátor je funkční jednotkou. Jeho jednotlivé díly musí být vyráběny za dodržení předepsaných tolerancí. tolerancí. Tím je pro jednotlivé druhy indikátorů při shodném způsobu použití dosahováno jednotné funkce. [5] [6] Kapalina se odpařuje v otevřené a průhledné ampulce pulce v závislosti na teplotě a na době působení této teploty. Po každém období odečtu zpravidla po 12 měsících) se původní ampulka nahradí novou, plnou. [5] [6] Podmínkou použitelnosti je vstup teplonosné látky v horní části otopného tělesa a střední teplota otopné vody mezi 50-65°C 50 [5] [6]

Obr. 4: Indikátor bez napájení el. energií [8]

Obr.5: Umístěníí indikátoru na otopném tělese [8]

15

A.2.1.3. Termočlánkové indikátory Indikátory termočlánkové vycházejí z předpokladu, že množství tepla dodávané otopným tělesem je úměrné rozdílu mezi střední povrchovou teplotou otopného tělesa a teplotou vzduchu ve vytápěné místnosti. Měření těchto veličin je proveditelné jednoduchými prostředky. Používají se k tomu sériové termočlánky, jejichž teplé konce jsou umístěny na otopném tělese a studené konce snímají teplotu okolí. Proud, který je úměrný rozdílu těchto teplot napájí rtuťový elektrolytický počítač. Ten vylučuje na své katodě podle Faradayova zákona rtuť, jejíž množství je úměrné průtoku proudu. [5] Po skončení otopného období se po odstranění pojistky (hliníkového kalíšku) odečetl počet dílků a počítadlo se vynulovalo překlopením o 180 °. Po vyprázdnění kapiláry se uvedlo do původní polohy a tím byl indikátor připraven k použití na další období. [5] [6] A.2.1.4. Elektronické indikátory a) s jedním čidlem b) se dvěma čidly a) s jedním čidlem Tyto indikátory snímají pouze teplotu otopného tělesa, jejich způsob rozpočítání spotřeby tepla jednotlivých funkčních jednotek je poměrový stejně jako u odpařovacích indikátoru. Výhodou oproti odpařovacím indikátorům je pouze komfort při odečítání údajů z indikátoru. Pro změření spotřeby tepla by musela být do indikátoru zadána konstantní teplota vzduchu v interiéru, tím by se však do celého měření vnesla chyba až 30% z důvodu nemožnosti udržet teplotu vzduchu v interiéru na konstantní hodnotě. [5] [6]

Obr. 6: Elektronický indikátor [10]

16

b) se dvěma čidly Tyto indikátory monitorují jak teplotu otopného tělesa tak i teplotu vzduchu v interiéru. Kvalita odečtených údajů oproti elektronickým indikátorům s jedním čidlem je mnohonásobně vyšší. Díky moderním automatizovaným komunikacím je uživatel schopen si provést odečet spotřeby tepla sám. Některé systémy umožňují zapojením přídavných čidel sledovat i tepelné toky konstrukcemi do sousedních bytů. Sledování spotřeby tepla koncovými uživateli vede k optimalizaci způsobu větrání a vytápění. Nevýhodou tohoto indikátoru může být jeho vyšší pořizovací cena. [5] [6]

Obr. 7: Elektronický indikátor [9]

A.2.1.5. Indikátory VIPA Tento indikátor využívá principu tepelné degradace metastabilních barevných center vyvolaných dávkou záření v původně průhledném materiálu. Čidlem indikátorů VIPA jsou skleněné destičky, které se montují na vratnou přípojku otopného tělesa. Optická hustota zbarvení tohoto prvku se po skončení otopného období změří na denzitometru a porovná se s výchozí hodnotou. Změna zbarvení je pak úměrná době využití otopného tělesa. Indikátor VIPA tak slouží podobně jako každý indikátor s jedním čidlem. Zpočátku byla velkou výhodou indikátorů VIPA jejich cena vzhledem k indikátorům odpařovacím. To však již nyní neplatí - jejich cena již cenu odpařovacích indikátorů převyšuje. [5] [6] Další výhodou je možnost velmi přesného vyhodnocení na denzitometru, jehož výstup může být buď digitální nebo přenášen na počítač provádějící rozúčtování nákladů na vytápění a fakturaci konečným spotřebitelům. [5] [6] 17

Oproti indikátorům umisťovaným na otopná tělesa je výhodou indikátorů VIPA jejich montáž na vratnou přípojku otopného tělesa. Odpadají tak diskuse o hledání optimálního místa na otopném tělese, v němž by měla být indikována jeho střední teplota. [5] [6] Jejich nevýhodou však je možné ovlivňování indikátorů stoupacím potrubím v případě krátkého zpětného potrubí v důsledku vedení tepla stěnami potrubí. [5] [6]

Obr. 8: VIPA indikátor [11]

A.2.2. Ústřední vytápění s využitím bytových stanic Bytové stanice jsou moderním způsobem řešení vytápění a přípravy teplé užitkové vody odděleně pro každý byt zvlášť. Teplá voda je připravována jedním společným zdrojem tepla pro celý bytový dům. V každá bytové jednotce je pak umístěna bytová stanice. Výměníkem zabudovaným v bytové stanici se pak připravuje teplá užitková voda pro každý jednotlivý byt zvlášť. Topná voda prochází přes trojcestný ventil do okruhu pro daný byt. [4] [12] Nevýhodou bytových stanic je nemožnost vytápění nízkoteplotními zdroji. Z důvodu současné přípravy teplé užitkové vody muší být teplota přiváděné vody 5590°C. Nevýhodou je také použití bytové stanice bez cirkulace pouze při délce rozvodů teplé užitkové vody do 7m. Nutný je zde větší výkon kotle vzhledem k průtočnému způsobu přípravy teplé užitkové vody. [4] [12] Výhodou je příprava teplé vody v okamžiku její spotřeby, nedochází tedy k rozmnožování bakterií legionella. Odpadají také dlouhé rozvody teplé užitkové vody včetně cirkulace. Topení se řídí pouze podle přání uživatele. Spotřeba tepla na vytápění a ohřev teplé užitkové vody se měří společným měřičem. Bytové stanice mají malé prostorové nároky. [4] [12]

18

A.2.2.1. Příprava teplé vody Příprava teplé vody probíhá v okamžiku jejího odběru. Topná voda proudí do stanice přes vertikální filtr, třícestný směšovací ventil a čerpadlo do přepínacího ventilu. V okamžiku odběru teplé vody přepínací ventil uzavře okruh vytápění a 100% upřednostní přípravu teplé vody před topením. Přímo ponorná čidla zaznamenávají přesně teplotu teplé vody, kterou řídicí jednotka udržuje dle nastaveného požadavku uživatele. Výstupem ze stanice je čerstvá teplá voda o konstantní teplotě a tlaku. Studená voda je napojena do stanice přes vodoměr, za kterým se rozděluje a proudí do výměníku a bytového rozvodu SV. Stanice může být doplněna o modul cirkulace TV. Cirkulace je automaticky řízena na požadovanou teplotu a časově dle nastaveného programu na prostorovém ovládání řídicí jednotky. [12]

Obr. 9: Schéma bytové stanice [13]

19

Obr. 10: Schéma systému vytápěného objektu s bytovými stanicemi [14]

A.2.3 Ústřední vytápění se systémem integrované akumulace tepla Otopná soustava v objektu vyhovujícím současným požadavků z hlediska tepelné ochrany budov vyžaduje regulaci požadovaného výkonu pro jeden byt v rozmezí 0,3 až 2,5 kW. Pro průtočný ohřev TUV je potřebný výkon řádově větší. Kvalitní dodávka TUV - 12 l/min o teplotě 55°C - vyžaduje zdroj o výkonu minimálně 40 kW. Běžné kotle kombi nebo průtokové ohřívače o výkonu 24 - 28 kW jsou svým poměrně nízkým průtokem TUV vhodné jen pro určité typy bytů. [4] [15] Technicky a ekonomicky schůdným řešením je integrovaná akumulace tepla. Základem integrované akumulace tepla je vložení integrovaného zásobníku tepla mezi zdroj a odběr tepla. Otopná soustava je napojena přímo na IZT a pitná voda se ohřívá průtokově ve vestavěném výměníku. [4] [15]

Obr. 11: Schéma ústředního vytápění se systémem akumulace tepla [15]

20

A.2.4. Samostatný zdroj tepla v každém bytě Etážové vytápění je otopný systém založený na jednom topidle, které vyrábí teplo rozváděné trubkovými rozvody tepla do otopných těles těles nacházejících se zhruba ve stejné rovině jako vlastní topidlo (bez přestupu rozvodů tepla do dalších podlaží). Obvykle slouží jeden okruh etážového topení k vytápění jedné bytové jednotky, jednoho patra domu, kanceláří firmy apod. [16] Při vhodném návrhu, ávrhu, dobře zpracovaném projektu a správně dimenzovaných topidlech je etážové vytápění velmi efektivním otopným systémem a dokáže přinést významné úspory v topné sézóně. Nedochází při něm ke zbytečným ztrátám tepla vedením trubek mimo vytápěné místnosti, na nákladech se nepodílí více plátců a provozovatel je tak motivován k hledání a realizaci úsporných opatření proti zbytečnému plýtvání, což bývá bolest otopných systémů sdílených více platícími uživateli. [16] Oproti lokálnímu vytápění je výhodou jediné topidlo, které bývá obvykle umístěné mimo obývané místnosti a je tak možné udržovat prostory určené k bydlení snadněji v čistotě. [16] Centrální topidlo lze napojit na prostorové termostaty umístěné ve vytápěných místnostech a snadno tak automaticky regulovat regulovat teplotu ve vytápěných prostorách bez neustálých zásahů. Zároveň lze centrální topidlo etážového vytápění obvykle využít pro ohřev teplé užitkové vody v domácnosti. Teplo je z centrálního topidla rozváděno do vytápěných místností soustavou trubek a předáváno pře soustavou otopných těles. těles [16] Výhody etážového vytápění • Malé tepelné ztráty - teplo se distribuuje na krátkou vzdálenost od topidla beze ztrát během přenosu • Na jedno topidlo připadá jeden spotřebitel - neexistují problémy s rozpočítáním nákladů na více vytápěných jednotek • Snadná regulace tepla - teplotu lze regulovat automaticky a topidlo nevyrábí více tepla než se spotřebuje • Teplotu ve vytápěných prostorách si určuje spotřebitel - není vnucena jiným dodavatelem tepla • Vysoký komfort bydlení - topidlo je umístěno mimo užívané místnosti a neomezuje svým provozem domácnost Nevýhody etážového vytápění • Spotřebitel musí sám zajistit instalaci a údržbu topidla i kouřovodů kouřov [16]

Obr. 12: Schéma etážového vytápění [16]

21

A.3. Oběhová čerpadla Úkolem každého čerpadla je v kapalině vyvinout tlak a tím vyvolat průtok kapaliny. Ke splnění tohoto úkolu byly vytvořeny různé druhy čerpadel. Nejdůležitějšími konstrukčními druhy jsou objemová a odstředivá čerpadla. [17]

A.3.1. Výtlačná čerpadla Tato čerpadla se používají především v případech, kdy se vyžaduje malý průtok při vysokých dopravních výškách. Princip jejich činnosti spočívá v periodické změně objemu pracovního prostoru, který je oddělen od sacího a výtlačného vedení oddělujícími prvky. [17] Typickým příkladem je: • Pístové čerpadlo • Objemové čerpadlo • Membránové čerpadlo • Zubové čerpadlo • Vřetenové čerpadlo • Křídlové čerpadlo • Hadicové čerpadlo atd. Jejich společné znaky jsou: Průtok se mění podle počtu otáček, případně podle počtu zdvihů. Naproti tomu je čerpací výška od těchto znaků neodvislá. Z toho důvodu je třeba výtlačná čerpadla chránit před nepřípustně vysokým tlakem. Změna průtoku je možná pouze změnou počtu otáček nebo zdvihů nebo dodatečným přídavným systémem (obtok s přepouštěním). Charakteristika čerpadla při konstantních otáčkách ukazuje vzájemný vztah mezi průtokem a dopravní výškou (tlakem čerpadla). [17] Při změně počtu otáček se proporcionálně mění průtok.

A.3.2. Odstředivá čerpadla Pro většinu technických aplikací se používají odstředivá čerpadla. To je dáno především následujícími vlastnostmi: • robustní konstrukce • jednoduchá instalace • cenově výhodná výroba • "přátelské" provozní chování • dobrá regulovatelnost Pracovní princip je založen na přenosu energie prostřednictvím změny směru proudění kapaliny spolupůsobením přídavné odstředivé síly u radiálních oběžných kol. [17] Na rozdíl od výtlačných čerpadel je maximální tlak čerpadla omezen již pracovním principem.

22

A.3.3. Přizpůsobení průtoku čerpadla A.3.3.1. Přizpůsobení průtoku škrcením

Obr.13: Schéma škrcení [17]

Cíleným zvětšením odporu systému - škrtící armaturou - se stává výsledná charakteristika systému strmější. Při konstantních otáčkách otáčkách čerpadla se dopravované množství (průtok) snižuje podle charakteristiky čerpadla.Čerpadlo po tom vytváří vyšší tlak (dopravní výšku), než je pro systém potřeba.Tím vznikající nadměrná dopravní výška se odstraní škrtící armaturou ve formě tlakového spádu. spád [17]

Obr.14: Charakteristická křivka čerpadla a výkonová charakteristika [17]

23

Hodnocení + Nižší náklady na regulační techniku + Výhodné při převažujícím provozu s plným zatížením + Vhodné pro použití s omezenou provozní dobou + Velmi vhodné při ploché charakteristice čerpadla - Příliš vysoký tlak čerpadla, především při strmé charakteristice čerpadla - Špatná účinnost čerpadla při částečném zatížení - Omezená úspora výkonu při částečném zatížení - Nepříznivé regulační chování při vysokém převýšení dopravní výšky - Je zapotřebí škrtící armatura - Mechanické namáhání škrtící armatury - Nebezpečí hlučnosti proudění při silné zaškrcení (např. u termostatických ventilů) [17]

A.3.3.2. Přizpůsobení průtoku nastavováním otáček Plynulé nastavování otáček umožňuje změnu charakteristiky čerpadla a stálé přizpůsobení výkonu čerpadla potřebám systému. Při lineárním zvyšování průtoku se odpor systému (potrubní charakteristika) zvyšuje kvadraticky.Odstředivé čerpadlo se chová obdobně. Při lineárním vzestupu průtoku a lineárním zvyšování počtu otáček roste výsledná dopravní výška rovněž kvadraticky. Využitím těchto zákonitostí se dosahuje široký pracovní rozsah s již relativně malými změnami otáček. Podle zákona podobnosti platí pro odstředivá čerpadla následující závislosti (viz obr.15 ). Průtok

=

=

Dopravní výška Příkon

. ( )

=

. ( )

. ( )

Reálné systémy V praxi se běžně vyskytují systému, u kterých se charakteristika spotřeby (příkonu) projevuje proměnným škrčením nebo proměnnými směšovacími postupy. [17] Hodnocení + Zamezení nadbytku tlaku + Pozvolný rozběh čerpadla pomocí měniče frekvence + Šetření (snížení opotřebení) mechanických konstrukčních částí + Redukce hydraulického zpětného účinku + Úspora výkonu + Nízké zatížení sítě v důsledku redukovaných rozběhových proudů + Nízké náklady na cyklus životnosti - Vyšší náklady na regulační techniku [17]

24

obr.

Obr.15: Provoz čerpadla s nastavitelnými otáčkami otáčkam pro různé charakteristiky systému[17]

25

A.3.3.3. Přizpůsobení průtoku regulací přepouštěním

Obr.16: Schéma regulace přepouštěním [17]

Obtokové potrubí je uspořádáno souběžně s čerpadlem. Průtok se při tom dělí na užitečný průtok přepouštěcím obtokem, obtokem, který se přímo nebo nepřímo vede zpět na vstupu čerpadla. Změnou průtoku přepouštěcím obtokem, resp. potrubní charakteristiky obtoku s přepouštěním se za použití regulačního ventilu může měnit užitečný průtok. Čerpadlo při tom běží téměř ve stejném provozním provozním bodu, tj. v dimenzovaném provozním bodu systému za provozu při plném zatížení. [17]

Obr.17: charakteristika čerpadla a výkonová charakteristika [17]

26

Hodnocení + Ani při částečném zatížení nedojde ke zvýšení dopravní výšky + Na rozdíl od škrcení zůstává při nastavování průtoku tlak čerpadla konstantní + Významné při malé dopravní výšce s velkými průtoky + Velmi vhodné při převažujícím provozu s plným zatížením - Zvýšené stavební náklady (připojení obtoku s přepouštěním) - Žádné snížení příkonu pro pr částečném zatížení - Při částečném zatížení ještě nadbytečná dopravní výška - Energeticky nehospodárné působení průtoku [17] A.3.3.4. Přizpůsobení průtoku paralelním zapojením čerpadel

Obr.18: Schéma paralelního zapojení čerpadel [17]

Pokud se čerpadla padla zapojí paralelně sčítají se jejich průtoky. Při konstrukci pracovních charakteristik pro paralelní zapojení se dílčí průtoky všech zúčastněných čerpadel s více úrovněmi (mezi nulou a minimální dopravní výškou) sčítají. Paralelní charakteristika vychází zí ze součtu průtoků při stejné dopravní výšce. V praxi je zde třeba věnovat pozornost tomu, že při stoupajícím průtoku rostou i odpory systému a že tak skutečný pracovní bod při tomto paralelním provozu leží na vyšší tlakové hladině. To vede k tomu že přírůstek růstek průtoku je menší, než se původně očekávalo. [17] Hodnocení + Velmi vhodné při ploché charakteristice systému s vysokým statickým podílem dopravní výšky + Dobré přizpůsobení při částečném zatížení + Vysoká účinnost systému + Malé náklady na regulační techniku při zapojení čerpadel v závislosti na tlaku + Velký provozní spolehlivost pomocí většího počtu čerpadel - Zvýšené stavební náklady (potrubí, armatury, čerpadla, potřebný prostor) - Při nevhodném dimenzování vysoká četnost četno spínání - I při ploché charakteristice čerpadla / systému je zapojení čerpadel závislé na průtoku - Problematické při velkém kolísání tlaku na sání [17] 27

Obr.19: Charakteristika čerpadla, výkonová charakteristika a charakteristika účinnosti pro jedno, dvě a tři čerpadla v paralelním provozu [17]

28

B. VÝPOČTOVÁ ČÁST

29

B.1. Analýza objektu B.1.1. Úvod Objekt je umístěn v Brně v proluce mezi dvěma stávajícími objekty. Tomu odpovídají výpočtové hodnoty klimatických veličin. Jedná se pětipodlažní částečně podsklepený objekt. Základová konstrukce budovy je tvořena železobetonovými pasy. Jako zdivo jsou použity cihelné tvárnice Heluz. Vodorovné nosné konstrukce tvoří železobetonová monolitická deska. Stropní konstrukce jsou v provozovně opatřeny podhledy. Okna a dveře jsou dřevěná opatřena dvojitým zasklením. Bytový dům se dělí na dvě funkční části. V přízemí se nachází provozovna a její zázemí, ve zbylých třech nadzemních podlažích se nachází 9 bytů. Technická místnost je umístěna v suterénu.

30

B.1.2. Koncepční řešení Koncepcí návrhu je ústřední vytápění celého objektu pomocí kotlů umístěných v technické místnosti. Řešení by mělo umožnit samostatnou regulaci a měření spotřeby tepla pro každou funkční jednotku. Ohřev teplé vody bude v bytech řešen průtokově, v komerčních prostorech v přízemí pak bude instalován zásobníkový ohřívač vody.

B.2. Výpis konstrukcí B.2.1. Okrajové podmínky Stavba:

Novostavba polyfunkčního domu

Místo:

Brno, Táborská

Nadmořská výška: 208,689 m.n.m. Venkovní výpočtová teplota: -12°C

31

Výpočet prováděn dle vztahu:

=

kde:

1 1

+∑

+

1

1

=

+∑

+

=

1

αi - součinitel přestupu tepla na vnitřní straně αe - součinitel přestupu tepla na vnější straně Rsi - odpor konstrukce při přestupu tepla na vnitřní straně Rse - odpor konstrukce při přestupu tepla na vnější straně RT - celkový odpor konstrukce při prostupu tepla

1. Stěna ochlazovaná SO1 Vrstva

d λ[W/mK] R[m2K/W] [m]

Omítka vápenná

0,02

0,88

0,02

Rsi =

0,13

KMB PROFIBLOK 440 BRUS Omítka vápenocementová

0,44 0,02

0,122 0,99 ∑ R=

3,61 0,02 3,65

Rse =

0,04

m2K/W

RT= U=

3,82 0,26

m2K/W W/m2K

2. Stěna neochlazovaná SN1 Vrstva

d λ[W/mK] R[m2K/W] [m]

Omítka vápenná

0,02

0,88

0,02

Rsi =

KMB PROFIBLOK 300 BRUS Omítka vápenná

0,3 0,02

0,168 0,99 ∑ R=

1,79 0,02 1,83

Rse = 0,13 m2K/W

RT= U=

2,09 0,48

m2K/W W/m2K

32

0,13


d [m] λ[W/mK] R[m2K/W]

Omítka vápenná

0,02

0,88

0,02

Rsi =

KMB PROFIBLOK 115 BRUS Omítka vápenná

0,115 0,02

0,26 0,99 ∑ R=

0,44 0,02 0,49

Rse = 0,13 m2K/W

RT= U=

0,75 1,34

m2K/W W/m2K

0,13


d [m] λ[W/mK] R[m2K/W]

Omítka vápenná

0,02

0,88

0,02

Rsi =

YTONG 75p2 - 500 KMB PROFIBLOK 115 BRUS Omítka vápenná

0,075 0,115 0,02

0,137 0,26 0,99 ∑ R=

0,55 0,44 0,02 1,03

Rse = 0,13

m2K/W

RT= U=

1,29 0,77

m2K/W W/m2K

0,13

5. Podlaha PDL 1 λ[W/mK] R[m2K/W]

Vrstva

d [m]

keramická dlažba

0,01

1,01

0,01

Rsi =

0,17

litý cementový potěr polystyren EPS 150S nosná ŽB konstrukce stropu polystyren EPS 70F

0,05 0,04

1,1 0,035

0,05 1,14

Rse =

0,1

0,2 0,1

1,58 0,039 ∑ R=

0,13 2,56 3,89

m2K/W

RT= U=

4,16 0,24

m2K/W W/m2K

33


Vrstva

d [m]

keramická dlažba

0,01

1,01

0,01

Rsi =

0,17

litý cementový potěr polystyren EPS 150S nosná ŽB konstrukce stropu

0,05 0,04

1,1 0,035

0,05 1,14

Rse =

0,1

0,2

1,58 ∑ R=

0,13 1,32

m2K/W

RT= U=

1,59 0,63

m2K/W W/m2K


Vrstva

d [m]

keramická dlažba

0,01

1,01

0,01

Rsi =

0,17

litý cementový potěr polystyren EPS 150S nosná ŽB konstrukce stropu

0,04 0,1

1,1 0,035

0,04 2,86

Rse =

0

0,2

1,58 ∑ R=

0,13 3,03

m2K/W

RT= U=

3,20 0,31

m2K/W W/m2K

Rsi =

0,1

8. Střecha SCH Vrstva

d [m]

Desky z minerální vaty

0,26

λ[W/mK] R[m2K/W] 0,04

6,50

Rse = 0,04 2

∑ R=

6,50

m K/W

RT= U=

6,64 0,15

m2K/W W/m2K

34

9. Stěna prosklená SO2 Vekra Natura 78

U=0,83

W/m2K

U=0,83

W/m2K

10. Okna OD1 Vekra Natura 78

11. Dveře ochlazované DO1 Vekra Natura 78

U=1,2

W/m2K

12. Dveře neochlazované DN1 U=3,5

W/m2K

B.2.2. Přehled konstrukcí Č.

Označení

Popis

U

UN

Posouzení

1. 2. 3. 4.

SO1 SN1 SN2 SN3

Stěna ochlazovaná Stěna neochlazovaná 300 Stěna neochlazovaná 115 Stěna neochlazovaná 190

0,26 0,48 1,34 0,77

0,3 0,6 2,7 2,7

Vyhovuje Vyhovuje Vyhovuje Vyhovuje

5. 6. 7. 8

PDL1 PDL2 PDL3 SCH

Podlaha průjezd Podlaha patro Podlaha nad zeminou Střecha

0,24 0,24 0,63 2,2 0,31 0,45 0,15 0,24

Vyhovuje Vyhovuje Vyhovuje Vyhovuje

9. 10.

SO2 OD1

Stěna prosklená Okno

0,83 0,83

1,5 1,5

Vyhovuje Vyhovuje

11.

DO1

Dveře venkovní

1,2

1,7

Vyhovuje

12.

DN1

Dveře vnitřní

3,5

3,5

Vyhovuje

35

B.3. Protokol k energetickému štítku obálky budovy Identifikační údaje Druh stavby

Bytový dům s komerčními prostory

Adresa (místo, ulice, číslo, PSČ)

Brno, Táborská, 615 00

Katastrální území a katastrální číslo

Židenice, č.kat1965,1966

Provozovatel, popř. budoucí provozovatel

..........................................

Vlastník nebo společenství vlastníků, popř.stavebník

..........................................

Adresa

..........................................

Telefon / e-mail

....................../...................

Charakteristika budovy Objem budovy V – vnější objem vytápěné zóny budovy, nezahrnuje lodžie, římsy, atiky 3

1876,02 m

a základy Celková plocha A – součet vnějších ploch ochlazovaných konstrukcí ohraničujících objem budovy

1096,1 m

2

0,58

Objemový faktor tvaru budovy A/V

o

Převažující vnitřní teplota v otopném období θim

20 C

Vnější návrhová teplota v zimním období θe

o

-12 C

36

Měrná tepelná ztráta a průměrný součinitel prostupu tepla Referenční budova (stanovení požadavku) Ploc Součinite Reduk Měrná ha l ční ztráta prostupu činitel prostupem tepla tepla

Konstrukce

A

2

[m ]

b

HT

[-]

[W.K ]

Hodnocená budova Ploc ha

U (požadov aná hodnota) 2 [W/(m K) ] 0,3

A

1

122,2

407, 33

-1

2

[m ]

Součini tel prostu pu tepla U

Reduk ční činitel

Měrná ztráta prostupe m tepla

b

HT

[-]

[W.K ]

2

-1

[W/(m K)] 0,26

1

105,91

Stěna vnější

407, 33 50,8 8

1,5

1

76,32

50,8 8

0,83

1

42,23

Okna

46,3 1

1,5

1

69,47

46,3 1

0,83

1

38,44

Stěna prosklená

20,5 2

1,7

1

34,88

20,5 2

1,2

1

24,62

Dveře venkovní Dveře vnitřní

3,78

3,5

0,625

8,27

3,78

3,5

0,625

8,27

68,8 1

1,05

0,313

22,61

68,8 1

0,26

0,313

5,6

Stěna mezi budovami

44,8 6

0,6

0,625

16,82

44,8 6

0,48

0,625

13,46

Stěna k 0 C

99,5 2

0,45

0,625

27,99

99,5 2

0,31

0,925

28,54

Podlaha nad terénem Podlaha nad 1S02

5,38

2,2

0,156

1,85

5,38

0,31

0,156

0,26

56,3 1

0,24

1

13,51

56,3 1

0,24

1

13,51

Podlaha nad 105

51,0 7

0,6

0,625

19,15

51,0 7

0,31

0,625

9,9

Střecha

109, 86

0,24

1

26,36

109, 86

0,15

1

16,48

Strop 4.NP

112, 87

0,3

0,8125

27,51

112, 87

0,15

0,8125

13,76

446,94

1077 ,5

o

o

Podlaha k 0 C

Celkem Tepelné vazby Celková měrná ztráta prostupem tepla

1077 ,5

0,02

8,94 455,88

37

320,98

0,05

16,05 337,03

Průměrný součinitel prostupu tepla

požadovaná hodnota:

Uem,rq =

Σ (UN,i·A i ·bj)/ Σ Ai

Uem=0,3 5

Uem. rq=0,45

+ 0,02, nejvýše však 0,5

doporučená: Uem. rc= Uem.rq.0,75= 0,34

Klasifikační třída obálky budovy podle Přílohy C

Uem /Uem rq

Vyhovuj e požadov ané hodnotě

Třída C - vyhovující

0,77

Klasifikace prostupu tepla obálkou budovy Klasifikační třídy

Průměrný součinitel prostupu 2 tepla budovy Uem [W/(m ·K)]

Slovní vyjádření klasifikační třídy

A

Uem ≤ 0,5·Uem,rq

Velmi úsporná

B

0,5·Uem,rq < Uem ≤ 075·Uem,rq

Úsporná

C

0,75·Uem,rq < Uem ≤ Uem,rq

Vyhovující

D

Uem,rq < Uem ≤ 1,5·Uem,rq

Nevyhovující

E

1,5·Uem,rq < Uem ≤ 2,0·Uem,rq

Nehospodárná

F

2,0·Uem,rq < Uem ≤ 2,5·Uem,rq

Velmi nehospodárná

G

Uem > 2,5·Uem,rq

Mimořádně nehospodárná

Klasifikační ukazatel CI 0,5 0,75 1,0 1,5 2,0 2,5

Klasifikace : C Datum vystavení energetického štítku: 18 / 2 / 2014 Zpracovatel energetického štítku obálky budovy: Kristýna Juránková Adresa zpracovatele: Školní 856, 664 34 Kuřim IČO: Zpracoval: Kristýna Juránková

Podpis:................................

38

ENERGETICKÝ ŠTÍTEK OBÁLKY BUDOVY Bytový dům s komerčními prostory

Hodnocení obálky budovy

Táborská, Brno Celková podlahová plocha Ac = CI

662,55 m

2

stávajíc doporučen í í

Velmi úsporná

A 0,5

B 0,7 5

0,77

%

C 1,0

D 1,5

E 2,0

F 2,5

G Mimořádně nehospodárná KLASIFIKACE Průměrný součinitel prostupu tepla obálky budovy 2 Uem ve W/(m ·K) HT / A

0,35 Uem =

Požadovaná hodnota průměrného součinitele prostupu tepla obálky budovy podle ČSN 73 0540-2 2 Uem,rq ve W/(m ·K)

0,45

Klasifikační ukazatele CI a jim odpovídající hodnoty Uem CI

0,50

0,75

1,00

1,50

2,00

2,50

Uem

0,225

0,34

0,45

0,675

0,9

1,125

Platnost štítku do 18.2.2024

Datum 18.2.2014

Štítek vypracoval

Jméno a příjmení Kristýna Juránková

39

Provoznovna

101

40

Ak

Ak.Uequiv,k 1

Gw 0,74385

fg1.fg2.Gw

3

32

Θint,i - Θe

HT,i

39,82834

0,02

Hv,i

32,7029

max. z Vmin,i, Vinf,i

96,185

32

Θint,i - Θe

Činitel zaclonění e

n50

20

Výpočtová vnitřní teplota Θint,i

4,5

-12

Výpočtová venk. teplota Θe

192,37 Počet nechráněných otvorů 1

Objem místnosti Vi [m ]

20

Vmin,i [m3/h] 96,185 Množství vzduchu 3 infiltrací Vinf,i [m /h] 34,6266

1046,4928

Návrhová ztráta větráním ΦV,i [W]

0,5 Výškový korekční činitel ε 1

n [h ]

-1

Hygienické požadavky

1274,506835

Návrhová ztráta prostupem ΦT,i [W]

Výpočet tepelné ztráty větráním pro místnost č.

Θe

-12

Θint,i

39,82833858

0,513

fg2

Celková měrná tepelná ztráta prostupem HT,i=HT,ia + HT,iue + HT,ij + HT,ig

1,45

fg1

Ak.Uk.fij 0,59574528 1,5667912 -0,4055625 1,75697398

9,926514603

0,197 13,34478 (∑kAk.Uequiv,k) 13,34478

Uequiv,k

fij

Ak.Ukc.bu 8,14875 1,0335 9,18225

Ak.Ukc.ek 3,2984 2,268 13,3962 18,9626

Celková měrná tepelná ztráta zeminou HT,ig=(∑kAk.Uequiv,k).fg1.fg2.Gw[W/K]

67,74

Uk

7,956 0,48 0,156 19,07 0,26 0,316 5,15 0,63 -0,125 HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]

Ak

Tepelné ztráty zeminou

Stavební konstrukce Č.k. Popis SN1 Stěna 300 SO1 Stěna 440 PDL2 Strop Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl.

Stavební konstrukce Č.k. Popis PDL3 Podlaha

Ukc bu ΔU 0,05 0,53 0,625 0,05 0,53 0,625 HT,ius=∑kAk.Ukc.bu [W/K]

Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty

Stavební konstrukce Ak Uk Č.k. Popis SN1 Stěna 300 24,6 0,48 SN1 Stěna 300 3,12 0,48 Celková měrná tepelná ztráta přes nevytápěný prostor

Tepelné ztráty nevytápěným prostorem

Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU SO1 Stěna vnější 10,64 0,26 0,05 0,31 1 DO1 Dveře 1,89 1,2 0 1,2 1 S02 Prosklená stěna 16,14 0,83 0 0,83 1 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

20

Výpočtová vnitřní teplota Θint,i [°C]

Výpočet tepelné ztráty prostupem pro místnost č. Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí

Název místnosti

Ozn. místnosti

Ak.Uequiv,k

fg1

fg2

1

Gw

0,74385

fg1.fg2.Gw

32

Θint,i - Θe

HT,i 14,89178

0,02 Hv,i 9,7461

max. z Vmin,i, Vinf,i 28,665

32

Θint,i - Θe


n50 4,5

20

Výpočtová vnitřní teplota Θint,i -12

Výpočtová venk. teplota Θe 57,33 Počet nechráněných otvorů 1

3


20

-1

3

Vmin,i [m /h] 28,665 Množství vzduchu 3 infiltrací Vinf,i [m /h] 10,3194

311,8752



n [h ]


476,5370815



Θe -12

Θint,i

14,8917838

0,513

Celková měrná tepelná ztráta prostupem HT,i=HT,is + HT,iue + HT,ij + HT,ig

1,45

0,539261496

0,197 0,72496 (∑kAk.Uequiv,k) 0,72496

Uequiv,k


3,68

Ak

Ak.Uk.fij 0,1392768 1,133808 -0,21735 1,0557348

Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Stavební konstrukce Ak Uk fij Č.k. Popis PDL3 Podlaha 2,88 0,31 0,156 SO1 Stěna 440 13,8 0,26 0,316 PDL2 Strop 2,76 0,63 -0,125 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K] Tepelné ztráty zeminou

Ak.Ukc.bu 4,131 4,0776875 8,2086875

Tepelné ztráty nevytápěným prostorem Stavební konstrukce Ak Uk Ukc bu Č.k. Popis ΔU PDL3 Podlaha 18,36 0,31 0,05 0,36 0,625 SN1 Stěna 300 12,31 0,48 0,05 0,53 0,625 Celková měrná tepelná ztráta přes nevytápěný prostor HT,ius=∑kAk.Ukc.bu [W/K]


Ak.Ukc.ek 3,8099 1,2782 5,0881

20



Zázemí

Název místnosti

Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU SO1 Stěna vnější 12,29 0,26 0,05 0,31 1 OD1 Okno 1,54 0,83 0 0,83 1 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

102

Ozn. místnosti

B.4. PŘESNÝ VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT (Zjednodušená metoda pro výpočet lineárních tepelných ztrát)

B.4.1. 1.NP

41

WC

103

Ak

Ak.Uequiv,k 0,513

fg2 1

Gw 0,74385

fg1.fg2.Gw

32

0,452239

HT,i

0,02

0

Hv,i

4,182


12,3

32

Θint,i - Θe


n50

20


-12



Objem místnosti Vi [m3]

-12

20

Θint,i - Θe

3

Vmin,i [m /h] 12,3 Množství vzduchu infiltrací Vinf,i [m3/h] 0

133,824



n [h ]

-1


14,47165383



Θe

Θint,i

0,452239182

1,45

fg1


0,197 0,569133 (∑kAk.Uequiv,k) 0,569133

Uequiv,k

0,423349582

2,889

Tepelné ztráty zeminou

Ak.Uk.fij 0,2103296 -0,18144 0,0288896



Stavební konstrukce Ak Uk fij Č.k. Popis SO1 Stěna 440 2,56 0,26 0,316 PDL2 Strop 2,304 0,63 -0,125 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]

20


Výpočet tepelné ztráty prostupem pro místnost č. Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty

Název místnosti

Ozn. místnosti Schodiště

106

Ak 6,46

0,197 (∑kAk.Uequiv,k)

Uequiv,k

1,27262 1,27262

Ak.Uequiv,k

Tepelné ztráty zeminou fg1 1,45

27

Θint,i - Θe

HT,i 19,31196

0,02 Hv,i 9,707


27

Θint,i - Θe


n50

15


4,5

-12

Výpočtová venk. teplota Θe 57,1 Počet nechráněných otvorů 1


15

fg2 0,407

0,59015

fg1.fg2.Gw

19,31196101

0,751036693

1

Gw

-1,639248

Ak.Uk.fij -1,639248

11,26667232

Ak.Ukc.bu 0,51009108 1,261008 0,22578 3,3346656 1,33778604 3,67794 0,9194016

8,9335

Ak.Ukc.ek 1,92 7,0135

Vmin,i [m3/h] 28,55 Množství vzduchu infiltrací Vinf,i [m3/h] 10,278

262,089



n [h ]

-1


521,4229474



Θe -12

Θint,i




Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Stavební konstrukce Ak Uk fij Popis Č.k. SN1 Stěna 300 18,46 0,48 -0,185 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]

Tepelné ztráty nevytápěným prostorem Stavební konstrukce Ak Uk Ukc bu Č.k. Popis ΔU SN1 Stěna 300 1,731 0,48 0,05 0,53 0,556 DO1 Dveře 1,89 1,2 0 1,2 0,556 SN1 Stěna 300 0,426 0,48 0,05 0,53 1 PDL2 Podlaha 8,82 0,63 0,05 0,68 0,556 SN2 Stěna 115 1,731 1,34 0,05 1,39 0,556 DN1 Dveře 1,89 3,5 0 3,5 0,556 SN1 Stěna 300 3,12 0,48 0,05 0,53 0,556 Celková měrná tepelná ztráta přes nevytápěný prostor HT,ius=∑kAk.Ukc.bu [W/K]

Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU DO1 Dveře 1,6 1,2 0 1,2 1 S02 Prosklená stěna 8,45 0,83 0 0,83 1 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

15



Název místnosti

Ozn. místnosti

42

-0,156 -0,333 -0,156

fij -2,2598784 -0,4027968 -3,09582

Ak.Uk.fij

3

-12

15

27

Θint,i - Θe 3,976202

HT,i

Činitel zaclonění e 0,02

n50

4,5

Hv,i

9,2276


27,14

27

Θint,i - Θe

15

-12



Výpočtová venk. teplota Θe Vmin,i [m3/h] 27,14 Množství vzduchu infiltrací Vinf,i [m3/h] 9,7704

249,1452



n [h-1]


107,3574432


Výpočet tepelné ztráty prostupem pro místnost č.

Θe

Θint,i

3,9762016

0,48 0,48 3,5

Uk


30,18 2,52 5,67

Ak

-5,3556984

Stěna 300 Stěna 300 Dveře

Popis

Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]


SN1 SN1 DN1

Č.k.

Stavební konstrukce


1 1

Ak.Ukc.ek 7,4119 1,92 9,3319

Výpočtová vnitřní teplota Θint,i [°C] 15


Název místnosti Chodba

Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU SO2 Prosklená stěna 8,93 0,83 0 0,83 DO1 Dveře 1,6 1,2 0 1,2 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Ozn. místnosti 201

6,94 17,15 4,725

Ak 0,26 0,26 0,83

Uk ΔU 0,05 0,05 0

0,31 0,31 0,83

Ukc

ek


54,131



[m ]

3

Objem místnosti Vi

Θe

32

Θint,i - Θe

HT,i 10,69569

18,40454

Hv,i

4,5

n50

-12

32

Θint,i - Θe

0,02


20


10,6956875

Ak.Uk.fij -0,6939625 -0,6939625

11,38965

Ak.Ukc.ek 2,1514 5,3165 3,92175

54,131 Množství vzduchu infiltrací Vinf,i [m3/h] 13,9194

588,94528



Hygienické požadavky -1 3 n [h ] Vmin,i [m /h]

342,262



-12


20

Θint,i


Ak Uk fij Popis Č.k. SN3 Stěna 190 7,21 0,77 -0,125 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]


1 1 1



Název místnosti Obývací pokoj a kuchyňskou linkou

Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Stavební konstrukce Č.k. Popis SO1 Stěna 440 SN1 Stěna 440 OD1 Okno

Ozn. místnosti 211

B.4.2. 2.NP

43

Dvěře

Popis Stěna 300 1,89

2,774

Ak 3,5

0,48

Uk 0,156

0,156

fij


-12

20

32

Θint,i - Θe 0,061537

HT,i

0

Hv,i

1,428


4,2

32

Θint,i - Θe


n50

20

4,5

-12




0,06153712

3

infiltrací Vinf,i [m /h] 0

3

4,2 Množství vzduchu

Vmin,i [m /h]

45,696



n [h ]

-1


1,96918784



Θe

Θint,i


0,06153712

-0,534995 -0,643125

1,03194

Ak.Uk.fij 0,20771712




Stěna 115 3,194 1,34 -0,125 Dveře 1,47 3,5 -0,125 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]


SN2 DN1

DN1

Stavební konstrukce Č.k. SN1

Ozn. místnosti 212

3,96

13,57

5,25

Ak

1,34

0,77

0,63

Uk

0,111

0,111

0,111

fij

Θe

36

Θint,i - Θe

HT,i 4,370366

Činitel zaclonění e 0 Hv,i 7,0941


36

Θint,i - Θe

24 n50

-12

4,5

Výpočtová vnitřní teplota Θint,i [m3] 13,91 Počet nechráněných otvorů 0

Ak.Uk.fij

4,3703658

0,571095 2,6870658

0,5890104

1,1598279

0,3671325

20,865 Množství vzduchu infiltrací Vinf,i [m3/h] 0

255,3876




157,3331688



-12


24

Θint,i


Dveře 1,47 3,5 0,111 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]

Objem místnosti Vi

DN1

Stěna 115

Stěna 190

SN3 SN2

Podlaha

Popis


PDL2

Č.k.


1,6833

Ak.Ukc.ek 1,6833



Název místnosti Koupelna

Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU SO1 Stěna 440 5,43 0,26 0,05 0,31 1 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Ozn. místnosti 213

44

13,3

0,31

0,31 0,83

Ukc

Stěna 300

Popis 8,65

Ak 0,48

Uk

1

1

1 1

0,156

fij


3

-12

20

32

Θint,i - Θe 12,86434

HT,i

0,03

Hv,i

8,7193


25,645

32

Θint,i - Θe


n50

20

4,5

-12




12,864337

-0,652575 -0,004863

0,647712

Ak.Uk.fij

2,592 12,8692

4,123

Ak.Ukc.ek 2,3777 3,7765

3

Vmin,i [m /h] 25,645 Množství vzduchu 3 infiltrací Vinf,i [m /h] 13,8483

279,0176



n [h ]

-1


411,658784



Θe

Θint,i



SN3

0,05

ΔU 0,05 0

Stěna 190 6,78 0,77 -0,125 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]

Stavební konstrukce Č.k.

SN1

0,26

0,26 0,83

Uk

Dveře 2,16 1,2 0 1,2 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Stěna 440

SO1

DO1

7,67 4,55

Ak

ek



Název místnosti Pokoj

Stavební konstrukce Č.k. Popis SO1 Stěna 440 OD1 Okno

Ozn. místnosti 214

Stěna 190 Stěna 115

Popis

6,45 0,73

Ak

0,77 1,34

Uk

3

32

Θint,i - Θe

HT,i 6,149513

n50 4,5 Hv,i 15,5652


32

Θint,i - Θe

0,02


20

-12

1


Výpočtová venk. teplota Θe Počet nechráněných otvorů

[m ] 65,4

20

Ak.Uk.fij

6,1495125

-0,7430875

-0,6208125 -0,122275

45,78 infiltrací Vinf,i [m /h] 11,772

3

Množství vzduchu

498,0864


1

Výškový korekční činitel ε

0,7


196,7844



Θe -12

Θint,i


-0,125 -0,125

fij



Objem místnosti Vi

SN2 SN3


6,8926

Ak.Ukc.ek 2,9667 3,9259



Název místnosti Obývací pokoj s kuchyňskou linkou

Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU SO1 Stěna 440 9,57 0,26 0,05 0,31 1 OD1 Okno 4,73 0,83 0 0,83 1 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Ozn. místnosti 221

45


HT,i 0,369687

4,5

Hv,i

1,9873


5,845

32

Θint,i - Θe

0

20 Činitel zaclonění e

n50


-12


0

11,69 Počet nechráněných otvorů

3


32

Θint,i - Θe

3


63,5936


1

0,5 Výškový korekční činitel ε

n [h-1]


11,829984



Θe

-12

20

0,369687


Θint,i

Ak.Uk.fij 0,423072 1,03194 -0,4422 -0,643125 0,369687



Stavební konstrukce Ak Uk fij Č.k. Popis SN1 Stěna 300 5,65 0,48 0,156 DN1 Dveře 1,89 3,5 0,156 SN2 Stěna 115 2,64 1,34 -0,125 DN1 Dveře 1,47 3,5 -0,125 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]

Ozn. místnosti 222

Popis Stěna 300 Stěna 300 Stěna 115 Dveře Podlaha

2,491 9,54 4,14 1,47 5,15

Ak

0,48 0,48 1,34 3,5 0,63

Uk

0,25 0,111 0,111 0,111 0,111

fij

3

36

Θint,i - Θe

HT,i 2,905511

24

Hv,i 6,9615

20,475

4,5

36

Θint,i - Θe

0


-12 n50




[m ] 13,65 Počet nechráněných otvorů 0

24

2,9055108

20,475 Množství vzduchu 3 infiltrací Vinf,i [m /h] 0

250,614




104,5983888



Θe -12

Θint,i


2,9055108

0,5512815

Ak.Uk.fij 0,29892 0,5082912 0,6157836 0,571095 0,3601395




Stěna 190 6,45 0,77 0,111 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]

Objem místnosti Vi

SN3

Stavební konstrukce Č.k. SN1 SN1 SN2 DN1 PDL2

Ozn. místnosti 223

46

ΔU 0,05 0 0,31 0,83

Ukc

Ak

Uk ΔU

Ukc

Tepelné ztráty nevytápěným prostorem bu

1

1 1

Popis Stěna 440 Stěna 300 Stěna 115 17,16 5,6 0,62

Ak 0,26 0,48 1,34

Uk 0,313 -0,125 -0,125

fij


-12

20

32

Θint,i - Θe 13,96111

HT,i

Činitel zaclonění e 0,02

n50

4,5

Hv,i

18,48546


54,369

32

Θint,i - Θe

20

-12




13,9611058

0,2655558

-0,691075

Ak.Uk.fij 1,3964808 -0,336 -0,10385

1,4935

1,4935

Ak.Ukc.bu

6,1103 12,20205

Ak.Ukc.ek 2,17 3,92175


591,53472



n [h-1]


446,7553856



Θe

Θint,i




SN3

0,26 0,83

Uk

Podlaha 8,24 0,24 0,05 0,29 0,625 Celková měrná tepelná ztráta přes nevytápěný prostor HT,ius=∑kAk.Ukc.bu [W/K]

Stavební konstrukce Č.k. SO1 SN1 SN2

PDL1

7 4,725

Ak

ek




Podlaha 21,07 0,24 0,05 0,29 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Stavební konstrukce Č.k. Popis

PDL1


Ozn. místnosti 231

Uk

ΔU

Ukc

bu

Popis

Ak

Uk

fij


32

Θint,i - Θe

HT,i 1,408032

n50 4,5 Hv,i 2,9512


32

Θint,i - Θe

0


20

-12

0


Výpočtová venk. teplota Θe Počet nechráněných otvorů

[m3] 17,36

20

Ak.Ukc.bu

1,40803212

0,20771712 1,03194 -0,5083625 -0,643125 0,08816962

Ak.Uk.fij

0,9660625 0,9660625


94,4384


1

Výškový korekční činitel ε

0,5

Hygienické požadavky n [h-1] Vmin,i [m3/h]

45,05702784



Θe -12

Θint,i


Stěna 300 2,774 0,48 0,156 Dveře 1,89 3,5 0,156 Stěna 115 3,035 1,34 -0,125 Dveře 1,47 3,5 -0,125 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]

Objem místnosti Vi

SN1 DN1 SN2 DN1

Ak


Podlaha 5,33 0,24 0,05 0,29 0,625 Celková měrná tepelná ztráta přes nevytápěný prostor HT,ius=∑kAk.Ukc.bu [W/K]


PDL1

Stavební konstrukce Č.k. Popis

Ak.Ukc.ek 0,3538 0,3538




Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU PDL1 Podlaha 1,22 0,24 0,05 0,29 1 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Ozn. místnosti 232

47

Popis

Ak

Uk

24

36

Θint,i - Θe

HT,i 4,694347

7,8948

23,22

36

Θint,i - Θe

0

4,5

Hv,i


24


n50


-12



0,389 0,111 0,111 0,111

fij Ak.Uk.fij

4,6943473

0,5491902 0,5890104 0,571095 1,2914517 3,0007473

3

Vmin,i [m /h] 23,22 Množství vzduchu 3 infiltrací Vinf,i [m /h] 0

284,2128



n [h ]

-1


168,9965028



Θe

-12

Θint,i


Stěna 440 5,43 0,26 Stěna 115 3,96 1,34 Dveře 1,47 3,5 Stěna 190 15,11 0,77 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]


SO1 SN2 DN1 SN3

Č.k.



1

Ak.Ukc.ek 1,6936 1,6936




Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU PDL1 Podlaha 5,84 0,24 0,05 0,29 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Ozn. místnosti 233

ΔU 0,05 0

Ukc 0,31 0,83

Stěna 300

Popis

8,69

Ak

0,48

Uk

32

Θint,i - Θe

HT,i 9,634332

Hv,i 4,4965


32

Θint,i - Θe

0,03

4,5


-12 n50


Výpočtová venk. teplota Θe [m ] 26,45 Počet nechráněných otvorů 2

3

20

9,6343322

0,6507072

Ak.Uk.fij

Ak.Ukc.bu 1,018625 1,018625

13,225 Množství vzduchu 3 infiltrací Vinf,i [m /h] 7,1415

143,888



Hygienické požadavky 3 n [h-1] Vmin,i [m /h]

308,2986304



Θe -12

Θint,i

0,156

fij



Objem místnosti Vi

SN1


Tepelné ztráty nevytápěným prostorem Stavební konstrukce Ak Uk Ukc bu Č.k. Popis ΔU PDL1 Podlaha 5,62 0,24 0,05 0,29 0,625 Celková měrná tepelná ztráta přes nevytápěný prostor HT,ius=∑kAk.Ukc.bu [W/K]

0,26 0,83

1,2644 2,592 7,965

Uk

PDL1 Podlaha 4,36 0,24 0,05 0,29 1 DO1 Dveře 2,16 1,2 0 1,2 1 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venopvního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

3,24 3,74

Ak.Ukc.ek 1,0044 3,1042

Ak

ek




1 1


Ozn. místnosti 234

48

27

10,92932

HT,i

15,1198

44,47

27

Θint,i - Θe

0,03

4,5

Hv,i


n50


15


-12




-12

15

Θint,i - Θe

Vmin,i [m /h] 44,47 Množství vzduchu infiltrací Vinf,i [m3/h] 24,0138

3

408,2346



n [h ]

-1


295,0916832



Θe

10,9293216


Θint,i

-8,3016234

Ak.Uk.fij -4,1292 -3,671325 -0,5010984

Ak.Ukc.bu 2,569345 2,569345

Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Stavební konstrukce Ak Uk fij Č.k. Popis SN1 Stěna 300 46,5 0,48 -0,185 DN1 Dveře 5,67 3,5 -0,185 SN1 Stěna 300 3,135 0,48 -0,333 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]

Tepelné ztráty nevytápěným prostorem Stavební konstrukce Ak Uk Ukc bu Č.k. Popis ΔU SCH Strop 13,21 0,15 0,1 0,25 0,778 Celková měrná tepelná ztráta přes nevytápěný prostor HT,ius=∑kAk.Ukc.bu [W/K]

1 1 1

Ak.Ukc.ek 12,9231 1,7225 2,016 16,6616




Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU OD1 Okno 15,57 0,83 0 0,83 SCH Střecha 6,89 0,15 0,1 0,25 DO1 Dveře 1,68 1,2 0 1,2 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Ozn. místnosti 301 + 401

B.4.3. 2.NP 32

Θint,i - Θe

HT,i 7,192647

32

Θint,i - Θe

Hv,i


4,6665

0,02

13,725


n50

20


4,5

-12




20

7,1926467

Ak.Uk.fij -0,7266875 0,7804342 0,0537467

Ak.Ukc.ek 1,271 2,8635 3,0044 7,1389

infiltrací Vinf,i [m /h] 4,941

3

Vmin,i [m3/h] 13,725 Množství vzduchu

149,328



n [h-1]


230,1646944



Θe -12

Θint,i


Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Stavební konstrukce Ak Uk fij Č.k. Popis SN3 Stěna 190 7,55 0,77 -0,125 SO1 Stěna 440 9,59 0,26 0,313 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]

1 1 1




Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU SO1 Stěna 440 4,1 0,26 0,05 0,31 OD1 Okno 3,45 0,83 0 0,83 PDL1 Podlaha 10,36 0,24 0,05 0,29 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Ozn. místnosti 235

49

Popis

Ak

Uk

fij

3

20

32

Θint,i - Θe

HT,i 10,69569

0,02

Hv,i

18,40454


54,131

32

Θint,i - Θe


n50

20

4,5

-12




Ak.Uk.fij

10,6956875

-0,6939625 -0,6939625

infiltrací Vinf,i [m /h] 13,9194

3


588,94528




342,262



Θe

-12

Θint,i




SN3



1 1

Ak.Ukc.ek 7,4679 3,92175 11,38965



Název místnosti Obývací pokoj a kuchyňskou linkou

Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU SO1 Stěna 440 24,09 0,26 0,05 0,31 OD1 Okno 4,725 0,83 0 0,83 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Ozn. místnosti 311

Popis Stěna 300 Dvěře Stěna 115

2,774 1,89 3,194

Ak

0,48 3,5 1,34

Uk

0,156 0,156 -0,125

fij

3

4,2


0

[m ] 8,4 Počet nechráněných otvorů

20

32

Θint,i - Θe

HT,i 0,061537

n50

1,428

Hv,i

32

Θint,i - Θe

0


-12

4,5



0,06153712

0

4,2 Množství vzduchu 3 infiltrací Vinf,i [m /h]

45,696


1



1,96918784



Θe -12

Θint,i


-0,643125 0,06153712

Ak.Uk.fij 0,20771712 1,03194 -0,534995




Dveře 1,47 3,5 -0,125 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]

Objem místnosti Vi

DN1

Stavební konstrukce Č.k. SN1 DN1 SN2

Ozn. místnosti 312

50

3

-12

24

36

Θint,i - Θe 4,003233

HT,i

7,0941

20,865

36

Θint,i - Θe

0

4,5

Hv,i


n50


24


-12


Výpočtová venk. teplota Θe 3


Vmin,i [m /h]

255,3876



n [h-1]


144,1163988



Θe

Θint,i

4,0032333


6,78

0,77

0,48

Uk

20

Výpočtová venk. teplota Θe 3

Objem místnosti Vi

HT,i 12,86434

0,03

n50 4,5 Hv,i 8,7193


32

Θint,i - Θe


-12

Výpočtová vnitřní teplota Θint,i 51,29 Počet nechráněných otvorů 2

[m ]

32

Θint,i - Θe

Ak.Ukc.ek 6,5007

-0,125

0,156

fij

12,864337

-0,004863

-0,652575

Ak.Uk.fij 0,647712


279,0176



-1

n [h ]


411,658784



Θe -12

Θint,i



Stěna 190

8,65

Ak


SN3

Ak.Uk.fij

2,3199333

0,111 0,111 0,111

fij Popis Stěna 300

Uk Stavební konstrukce Č.k. SN1

Ak 1,1598279 0,5890104 0,571095

Popis

0,83

1

2,592 12,8692

0

0,31

Ukc

3,7765

0,83

ΔU 0,05

1

4,55

0,26

Uk

DO1 Dveře 2,16 1,2 0 1,2 1 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Okno

OD1

1,6833

20,97

Ak

ek




Stěna 190 13,57 0,77 Stěna 115 3,96 1,34 Dveře 1,47 3,5 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]


SN3 SN2 DN1



1

Stavební konstrukce Č.k. Popis SO1 Stěna 440

Ozn. místnosti 314

Ak.Ukc.ek 1,6833




Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU SO1 Stěna 440 5,43 0,26 0,05 0,31 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Ozn. místnosti 313

51

fij -0,125 -0,125

Ak.Uk.fij -0,6208125 -0,122275

3

-12

20

32

Θint,i - Θe 6,149513

HT,i

15,5652

45,78

32

Θint,i - Θe

0,02

4,5

Hv,i


n50


20


-12


Výpočtová venk. teplota Θe Vmin,i [m3/h] 45,78 Množství vzduchu 3 infiltrací Vinf,i [m /h] 11,772

498,0864



n [h-1]


196,7844



Θe

Θint,i

6,1495125

0,77 1,34

Uk


6,45 0,73

Ak

-0,7430875


Popis


Stěna 115

Popis Stěna 300 Dveře 2,64

5,65 1,89

Ak

1,34

0,48 3,5

Uk

-0,125

0,156 0,156

fij

3

Θe -12

32

Θint,i - Θe

HT,i 0,369687

Hv,i 1,9873

32

Θint,i - Θe

0

4,5

5,845


20

-12 n50



0,369687

3


63,5936



n [h ]

-1


11,829984





20

Θint,i


-0,643125 0,369687

-0,4422

Ak.Uk.fij 0,423072 1,03194




Dveře 1,47 3,5 -0,125 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]

Objem místnosti Vi

DN1

SN2

6,8926



SN2 SN3


1 1

Stavební konstrukce Č.k. SN1 DN1

Ozn. místnosti 322

Ak.Ukc.ek 2,9667 3,9259




Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU SO1 Stěna 440 9,57 0,26 0,05 0,31 OD1 Okno 4,73 0,83 0 0,83 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Ozn. místnosti 321

52

Popis Stěna 300 Stěna 300 Stěna 115 2,491 9,54 4,14

Ak 0,48 0,48 1,34

Uk

36

Θint,i - Θe

HT,i 2,545371

0

4,5

Hv,i

6,9615


20,475

36

Θint,i - Θe

24


n50


-12



3

24

2,5453713

0,571095 0,5512815 2,5453713

3


250,614



n [h ]

-1


91,6333668



Θe

-12

Θint,i


0,111 0,111

0,25 0,111 0,111

fij Ak.Uk.fij 0,29892 0,5082912 0,6157836




Dveře 1,47 3,5 Stěna190 6,45 0,77 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]


DN1 SN3

Stavební konstrukce Č.k. SN1 SN1 SN2

Ozn. místnosti 323

fij -0,125 -0,125

-0,125

-0,10385 -0,691075

-0,336

Ak.Uk.fij

32

Θint,i - Θe

HT,i 10,28043

0,02 Hv,i 18,48546


32

Θint,i - Θe


n50

20

-12

4,5



3

Objem místnosti Vi

20


591,53472




328,9736



Θe -12

Θint,i

10,280425

1,34 0,77

0,48

Uk


0,62 7,18

5,6

-1,130925


SN2 SN3

Ak


Stěna 300

Popis


SN1

Č.k.


Ak.Ukc.ek 7,4896 3,92175 11,41135





Ozn. místnosti 331

53

Popis Stěna 300 Dveře 2,774 1,89

Ak 0,48 3,5

Uk 0,156 0,156

fij

32

0,08817

HT,i

0

4,5

Hv,i

2,9512


8,68

32

Θint,i - Θe


n50


-12



3

-12

20

Θint,i - Θe

0,08816962

3

Vmin,i [m /h] 8,68 Množství vzduchu 3 infiltrací Vinf,i [m /h] 0

94,4384



n [h-1]


2,82142784



Θe

Θint,i


-0,5083625 -0,643125 0,08816962

Ak.Uk.fij 0,20771712 1,03194






SN2 DN1


Ozn. místnosti 332

0,111 0,111

Ak.Uk.fij 0,571095 1,2914517

0,5890104

36

Θint,i - Θe

HT,i 4,134857

0 Hv,i 5,2632


36

Θint,i - Θe


n50

24

-12

4,5


Výpočtová venk. teplota Θe [m3] 15,48 Počet nechráněných otvorů 0

Objem místnosti Vi

24

Vmin,i [m3/h] 15,48 Množství vzduchu 3 infiltrací Vinf,i [m /h] 0

189,4752


1 Výškový korekční činitel ε 1

n [h-1]


148,8548556



Θe -12

Θint,i

4,1348571

3,5 0,77

0,111

fij


1,47 15,11

1,34

Uk

2,4515571

Dveře Stěna 190

DN1 SN3

3,96

Ak


Stěna 115

Popis


SN2

Č.k.


Ak.Ukc.ek 1,6833 1,6833




Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU SO1 Stěna 440 5,43 0,26 0,05 0,31 1 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Ozn. místnosti 333

54

Č.k.

0,26 0,83 1,2

Uk ΔU 0,05 0 0 0,31 0,83 1,2

Ukc

Stěna 300

Popis 8,69

Ak 0,48

Uk

32

Θint,i - Θe

HT,i 7,351307

4,4965

13,225

32

Θint,i - Θe

0,03

4,5

Hv,i



n50


-12




20

7,3513072

0,6507072

Ak.Uk.fij

6,7006

Ak.Ukc.ek 1,0044 3,1042 2,592


143,888



n [h ]

-1


235,2418304



Θe

-12

Θint,i

1 1 1

0,156

fij




SN1

3,24 3,74 2,16

Ak

ek





Stavební konstrukce Č.k. Popis SO1 Stěna 440 OD1 Okno DO1 Dveře

Ozn. místnosti 334

Stěna 190

Popis

7,55

Ak

0,77

Uk

13,725


3


Θe

32

Θint,i - Θe

HT,i 6,380713

4,6665

Hv,i

4,5

n50

-12

32

Θint,i - Θe

0,02


20


Ak.Uk.fij

6,3807125

-0,7266875

-0,7266875


149,328



-1

n [h ]


204,1828



-12


20

Θint,i


-0,125

fij



Objem místnosti Vi

SN3

Č.k.


Ak.Ukc.ek 4,2439 2,8635 7,1074





Ozn. místnosti 335

0,26 0,83

Uk ΔU 0,05 0 0,31 0,83

Ukc


Střecha 20,27 0,15 0,1 0,25 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

17,4 4,725

Ak

ek

1

1 1

55

Stěna 190

Popis 6,37

Ak 0,77

Uk -0,125

fij

20

32

Θint,i - Θe

HT,i 16,40179

19,8254

58,31

32

Θint,i - Θe

0,02

4,5

Hv,i


20


n50


-12



16,4017875

-0,112225 -0,7253375

-0,6131125

Ak.Uk.fij


634,4128




524,8572



Θe

-12

Θint,i




SN2

SN3

Č.k.



Ak.Ukc.bu 2,743875 2,743875

5,0675 14,38325

Ak.Ukc.ek 5,394 3,92175




Stavební konstrukce Ak Uk Ukc bu Č.k. Popis ΔU SCH střecha 13,5 0,15 0,1 0,25 0,813 Celková měrná tepelná ztráta přes nevytápěný prostor HT,ius=∑kAk.Ukc.bu [W/K]

SCH


Ozn. místnosti 411

3,66 1,47 3,24 1,89

Ak

1,34 3,5 0,26 3,5

Uk

Θe

4,49


HT,i 0,557579

1,5266

32

Θint,i - Θe

0

4,5 Hv,i


n50



[m3]

32

Θint,i - Θe

fij -0,125 -0,125 0,156 0,156

Ak.Uk.fij

0,5575794

-0,0928206

-0,61305 -0,643125 0,1314144 1,03194

3

infiltrací Vinf,i [m /h] 0

3


Vmin,i [m /h]

48,8512



n [h ]

-1


17,8425408



-12


20

Θint,i



Stěna 115 Dveře Stěna 300 Dveře

Popis


Objem místnosti Vi

SN2 DN1 SN1 DN1


Ak.Ukc.bu 0,6504 0,6504


Výpočet tepelné ztráty prostupem pro místnost č. Tepelné ztráty nevytápěným prostorem


Stavební konstrukce Ak Uk Ukc bu Č.k. Popis ΔU SCH Strop 3,2 0,15 0,1 0,25 0,813 Celková měrná tepelná ztráta přes nevytápěný prostor HT,ius=∑kAk.Ukc.bu [W/K]

Ozn. místnosti 412

B.4.4. 4.NP

56

Č.k.

Uk ΔU

Ukc

bu

0,111 0,111 0,111

fij Ak.Uk.fij 0,6499938 0,571095 1,2470073

36

Θint,i - Θe

HT,i 5,371809

Hv,i

7,6296


22,44

36

Θint,i - Θe

0


n50

4,5

24


-12


0

14,96 Počet nechráněných otvorů

24

Vmin,i [m3/h] 22,44 Množství vzduchu infiltrací Vinf,i [m3/h] 0

274,6656


1


n [h-1]


193,3851096



Θe

-12

Θint,i

5,3718086

1,34 3,5 0,77

Uk


4,37 1,47 14,59

Ak

2,4680961

Stěna 115 Dveře Stěna 190

Popis


Ak.Ukc.bu 1,0933125 1,0933125



SN2 DN1 SN3

Ak

Strop 5,25 0,15 0,1 0,25 0,833 Celková měrná tepelná ztráta přes nevytápěný prostor HT,ius=∑kAk.Ukc.bu [W/K]

Popis


SCH

Č.k.



1

Ak.Ukc.ek 1,8104 1,8104




Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU SO1 Stěna 440 5,84 0,26 0,05 0,31 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Ozn. místnosti 413

ΔU 0,05 0

Ukc

Uk

ΔU

Ukc

bu

Stěna 190

Popis

Ak 7,3

0,77

Uk

-0,125

fij


3

32

Θint,i - Θe

HT,i 21,27244

20

9,3755

27,575

4,5 Hv,i

32

Θint,i - Θe

0,03


-12 n50





20

21,2724378

0,6971328 -0,0054922

-0,702625

Ak.Uk.fij

1,30893 1,30893

Ak.Ukc.bu


300,016




680,7180096



Θe -12

Θint,i


Stěna 300 9,31 0,48 0,156 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]

Objem místnosti Vi

SN1

SN3

Ak


0,31 0,83

Strop 6,44 0,15 0,1 0,25 0,813 Celková měrná tepelná ztráta přes nevytápěný prostor HT,ius=∑kAk.Ukc.bu [W/K]

Popis


SCH

Č.k.


0,26 0,83

2,592 6,455 19,969

Uk

DO Dveře 2,16 1,2 0 1,2 1 SCH Střecha 12,91 0,15 0,1 0,25 2 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

23,05 4,55

Ak.Ukc.ek 7,1455 3,7765

Ak

ek




1 1


Ozn. místnosti 414

57

0,26 0,83

Uk ΔU 0,05 0 0,31 0,83

Ukc


Střecha 21,26 0,15 0,1 0,25 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

10,63 4,725

Ak

ek

1

1 1

Stěna 190

Popis 6,94

Ak 0,77

Uk -0,125

fij

3

20

32

Θint,i - Θe

HT,i 12,83265

0,02

Hv,i

16,74092


49,238

32

Θint,i - Θe


n50

20

4,5

-12




Θe

535,70944


6,285


HT,i 3,531276

2,1369

32

Θint,i - Θe

0

4,5 Hv,i


n50




32

Θint,i - Θe

0,156 0,156 0,125 0,125

fij

Ak.Uk.fij

3,5312761

2,6349436

0,4657536 1,03194 0,494125 0,643125

3


Vmin,i [m /h]

68,3808



n [h-1]


113,0008352



-12


20

Θint,i

[m3]


0,48 3,5 1,34 3,5

Uk


Objem místnosti Vi


6,22 1,89 2,95 1,47

Ak


Stěna 300 Dveře Stěna 115 Dveře

Popis


410,6448

12,83265

-0,128975 -0,79695

-0,667975

Ak.Uk.fij

SN1 DN1 SO2 DN1


Ak.Ukc.bu 0,8963325 0,8963325





Ozn. místnosti 422



Θe

-12

Θint,i




SN2

SN3

Č.k.



Ak.Ukc.bu 1,09755 1,09755

5,315 12,53205

Ak.Ukc.ek 3,2953 3,92175





SCH


Ozn. místnosti 421

58

Popis

Stěna 300 Stěna 115 Dveře Stěna 190

10,59 4,56 1,47 6,94

Ak 0,48 1,34 3,5 0,77

Uk

24

36

Θint,i - Θe

HT,i 3,804434

0

Hv,i

7,4868


22,02

36

Θint,i - Θe


n50

24

4,5

-12




0,25

0,111 0,111 0,111 0,111

fij Ak.Uk.fij

3,8044339

0,3252 2,7319464

0,5642352 0,6782544 0,571095 0,5931618


Vmin,i [m3/h]

269,5248



n [h ]

-1


136,9596204



Θe

-12

Θint,i


Stěna 300 2,71 0,48 Celková měrná tepelná ztráta z/do prostor s odl. tepl. HT,ij=∑kAk.Ukc.fij [W/K]


SN1

SN1 SN2 DN1 SN3



Ak.Ukc.bu 1,0724875 1,0724875





Ozn. místnosti 423

ΔU 0,05 0

Ukc 0,31 0,83


Popis

6,03 1

Ak

0,48 1,34

Uk

-0,125 -0,125

fij


Θe

32

Θint,i - Θe

HT,i 15,89109

19,873

58,45

32

Θint,i - Θe

0,02

4,5 Hv,i



n50


[m3] 83,5 Počet nechráněných otvorů 1

15,8910925

-0,74305 -1,27235

-0,3618 -0,1675

Ak.Uk.fij

Ak.Ukc.bu 2,7418425 2,7418425


635,936



Hygienické požadavky -1 n [h ] Vmin,i [m3/h]

508,51496



-12


20

Θint,i



Objem místnosti Vi

SN3

SN1 SN2




0,26 0,83

5,08 14,4216

Uk

SCH Střecha 20,32 0,15 0,1 0,25 1 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

17,47 4,73

Ak.Ukc.ek 5,4157 3,9259

Ak

ek




1 1


Ozn. místnosti 431

59

Popis Stěna 300 Dveře 3,126 1,89

Ak 0,48 3,5

Uk 0,156 0,156

fij


3

-12

20

32

Θint,i - Θe 1,367682

HT,i

0

n50

4,5

Hv,i

3,1926


9,39

32

Θint,i - Θe


-12




1,36768238

-0,594625 -0,643125 0,02826488

Ak.Uk.fij 0,23407488 1,03194

3


102,1632



n [h ]

-1


43,76583616



Θe

Θint,i




SN2 DN1


Ak.Ukc.bu 1,3394175 1,3394175





Ozn. místnosti 432

0,111 0,111

Ak.Uk.fij 0,571095 1,3888875

0,6499938

36

Θint,i - Θe

HT,i 5,636556

0 Hv,i 8,4864


36

Θint,i - Θe


n50

24

-12

4,5



3

Objem místnosti Vi

24


305,5104




202,9160268



Θe -12

Θint,i

5,6365563

3,5 0,77

0,111

fij


1,47 16,25

1,34

Uk

2,6099763

Dveře Stěna 190

DN1 SN3

4,37

Ak

Ak.Ukc.bu 1,21618 1,21618


Stěna 115

Popis


SN2

Č.k.


Tepelné ztráty nevytápěným prostorem Stavební konstrukce Ak Uk Ukc bu Č.k. Popis ΔU SCH Strop 5,84 0,15 0,1 0,25 0,833 Celková měrná tepelná ztráta přes nevytápěný prostor HT,ius=∑kAk.Ukc.bu [W/K]

Ak.Ukc.ek 1,8104 1,8104




Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU SO1 Stěna 440 5,84 0,26 0,05 0,31 1 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Ozn. místnosti 433

60

Č.k.

Č.k.

ΔU 0,05 0 0 0,1 0,31 0,83 2,16 6,91

Ukc

3,17

Ak 0,15

Uk ΔU 0,1

0,25

Ukc


0,156

fij 0,700128

Ak.Uk.fij

32

57,38653

HT,i

0,03

Hv,i

4,8348


14,22

32

Θint,i - Θe


n50

20


4,5

-12




-12

20

Θint,i - Θe

Vmin,i [m3/h] 14,22 Množství vzduchu 3 infiltrací Vinf,i [m /h] 7,6788

154,7136



n [h-1]


1836,368976



Θe

Θint,i

57,3865305

0,48

Uk


9,35

Ak

0,6443025

0,6443025

Ak.Ukc.bu

56,0421

0,700128

Stěna 300

Popis


0,813

bu

1 1 1 1

Ak.Ukc.ek 1,2152 3,1042 4,6656 47,0571



SN1

0,26 0,83 2,16 6,81

Uk

Celková měrná tepelná ztráta přes nevytápěný prostor HT,ius=∑kAk.Ukc.bu [W/K]

Strop

Popis


SCH

3,92 3,74 2,16 6,81

Ak

ek





Stavební konstrukce Č.k. Popis SO1 Stěna 440 OD1 Okno DO1 Dveře SCH Střecha

Ozn. místnosti 434

0,15

Uk

ΔU 0,1

0,25

Ukc

Popis Stěna 190

8,12

Ak

0,77

Uk

3

14,705



[m ]

Θe

32

Θint,i - Θe

HT,i 9,119513

4,9997

Hv,i

4,5

n50

-12

32

Θint,i - Θe

0,02


20


fij -0,125

Ak.Ukc.bu

9,1195125

-0,78155

-0,78155

Ak.Uk.fij

0,8231625

0,8231625


159,9904




291,8244



-12


20

Θint,i


Objem místnosti Vi

0,813

bu



Č.k. SN3

4,05

Ak


Celková měrná tepelná ztráta přes nevytápěný prostor HT,ius=∑kAk.Ukc.bu [W/K]

Strop

Popis


SCH

Č.k.


Ak.Ukc.ek 4,6469 2,8635 1,5675 9,0779




Stavební konstrukce Ak Uk Ukc ek Č.k. Popis ΔU SO1 Stěna 440 14,99 0,26 0,05 0,31 1 OD1 Okno 3,45 0,83 0 0,83 1 SCH Střecha 6,27 0,15 0,1 0,25 1 Celková měrná tepelná ztráta přímo do venkovního prostředí HT,ia=∑kAk.Ukc.ek [W/K]

Ozn. místnosti 435

B.5. Přehled tepelných ztrát Označení místnosti 101 102 103 106 201 211 212 213 214 221 222 223 231 232 233 234 235 301+401 311 312 313 314 321 322 323 331 332 333 334 335 411 412 413 414 421 422 423 431 432 433 434 435

Název místnosti Provozovna Zázemí WC Schodiště Chodba Obývací pokoj Chodba Koupelna Pokoj Obývací pokoj Chodba Koupelna Obývací pokoj Chodba Koupelna Pokoj Pokoj Chodba Obývací pokoj Chodba Koupelna Pokoj Obývací pokoj Chodba Koupelna Obývací pokoj Chodba Koupelna Pokoj Pokoj Obývací pokoj Chodba Koupelna Pokoj Obývací pokoj Chodba Koupelna Obývací pokoj Chodba Koupelna Pokoj Pokoj

Θint,i [°C] 20 20 20 15 15 20 20 24 20 20 20 24 20 20 24 20 20 15 20 20 24 20 20 20 24 20 20 24 20 20 20 20 24 20 20 20 24 20 20 24 20 20

Ztráta prostupem Ztráta větřáním Celková [W] ztráta [W] [W] 1275 1047 2321 477 312 788 15 134 148 521 262 784 107 249 357 342 589 931 2 46 48 157 255 413 412 279 691 197 498 695 12 64 75 105 251 355 447 592 1038 45 94 140 169 284 453 308 144 452 230 149 380 295 408 703 342 589 931 2 46 48 144 255 400 412 279 691 197 498 695 12 64 75 82 223 304 329 592 921 3 94 97 149 190 338 235 284 519 204 149 354 525 634 1159 18 49 67 193 275 468 681 300 981 411 536 946 113 68 181 137 270 407 509 636 1144 44 102 146 203 306 508 385 155 540 292 160 452 ∑ Tepelných 23143,8 ztrát

61

B.6. Návrh otopných těles Označení místnosti

Název místnosti

Θint,i [°C]

Celková ztráta [W]

101

Provozovna

20

2321

102 103 106 201 211 212 213 214

Zázemí WC Schodiště Chodba Obývací pokoj Chodba Koupelna Pokoj

20 20 15 15 20 20 24 20

788 148 784 357 931 48 413 691

221 222 223 231 232 233 234 235 301+401 311 312 313 314

Obývací pokoj Chodba Koupelna Obývací pokoj Chodba Koupelna Pokoj Pokoj Chodba Obývací pokoj Chodba Koupelna Pokoj

20 20 24 20 20 24 20 20 15 20 20 24 20

695 75 355 1038 140 435 452 380 703 931 48 400 691

321 322 323 331 332 333 334 335 411 412 413 414

Obývací pokoj Chodba Koupelna Obývací pokoj Chodba Koupelna Pokoj Pokoj Obývací pokoj Chodba Koupelna Pokoj

20 20 24 20 20 24 20 20 20 20 24 20

695 75 304 921 97 338 519 354 1159 67 468 981

421 422 423 431 432 433 434 435

Obývací pokoj Chodba Koupelna Obývací pokoj Chodba Koupelna Pokoj Pokoj

20 20 24 20 20 24 20 20

946 181 407 1144 146 508 540 452

∑ Tepelných ztrát

23144

Otopné těleso

Výkon [W]

OL 300/9/18 OL 200/9/18 11-500/1600

1488 959 1065

11-900/800 PK-260/9/20 11-400/2000

866 466 1103

KLCM 1820.450 11-300/800 11-300/1100 11-300/2000

524 347 477 867

KLCM 1820.450 11-400/2000

425 1103

KLCM 1820.450 11-300/1400 11-300/1600 2xPK 260/9/16 11-400/2000

524 607 694 736 1103

KLCM 1500.450 11-300/800 11-300/1100 11-300/2000

425 347 377 867

KLCM 1500.450 11-400/2000

425 1103

KLCM 1500.450 11-300/1400 11-300/1600 11-500/2000

425 607 694 1331

KLCM 1820.450 11-600/1000 11-300/800 11-400/2000

524 776 347 1103

KLCM 1820.450 11-500/2000

524 1331

KLCM 1820.450 11-300/1400 11-300/1600

524 607 694

∑ Výkonu

Pozn. 11/800/300 - Otopné těleso RADIK PLAN VK (typ 11-výška 300mm/délka 800mm) KLCM 1820.450 - KORALUX LINEAR CLASIC-M (výška 1820 mm.šířka 450mm) OL (PK) 300/9/18 Otopná lavice OL (Podlahová konvektor PK) (délka 300 cm/výška 9cm/šířka 18cm)

62

26385

B.7. Návrh bytové stanice Stanovení průtoku na straně teplé vody v průtokovém ohřívači Q1n = Σ ( nv . qv ) . s kde nv qv

s

počet výtokových zařízení výkon přítoku jednoho výtokového zařízení umyvadlo 7,3 kW dřez 15,7-24,4 kW vana 24,6 kW součinitel současnosti

Q1n = (7,3 + 20 + 24,6) . 0,85 = 44,115 kW Umax = Q1n / ( Δt . c ) = 44,115 / ( 40 . 4,18) = 0,234 l/s = 14 l/min

Výkony a průtoky stanic při přípravě TV

Tab.2 - vlastnosti bytových stanic

Navržena bytová stanice LOGOtherm 44 kW

63

Průtok otopné vody při náběhové teplotě 70°C je 735 l/hod Tlaková ztráta stanice ce při přípravě TV

Tlaková ztráta bytové stanice při průtoku 735 l/h je 0,28 bar.

64

Stanovení součinitelů současnosti

65

B.8. Výpočtové schéma systému

66

B.9. Dimenzování otopné soustavy VÝPOČET TLAKOVÝCH ZTRÁT MĚDĚNÉHO POTRUBÍ, 70/55 Bytová stanice 4.NP - S3 č.ú. M (kg/h) l (m) DN (Dxt) 1 2 3 4 5 6 7

735 1264,2 1432,3 2109,9 2635,5 2837,1 2955,8

7,2 5,9 13,6 18 4,6 19,4 10,8

22x1 35x1,5 35x1,5 35x1,5 42x1,5 45x1,5 45x1,5

R (PA/m) 260 72 90 178 103 115 125

w (m/s) 0,663 0,445 0,506 0,74 0,625 0,664 0,699

R.l (Pa) 1872 424,8 1224 3204 473,8 2231 1350

Σξ Z (Pa) 5,5 0,9 9,3 21 2,2 6,7 18,5

1209 89 1191 5750 430 1477 4520

ΔpRV R.l+Z+ΔpRV (Pa) (Pa) 28000 31081 0 514 1300 3715 0 8954 0 903 0 3708 4000 9870

ΔpDIS Pozn. (Pa) 31081 LOGOtherm 44 kW TV 31595 35309 BALLOREX V 32 - 9,9 44263 45167 48875 58744 filtr

Tvarovky úseků 1 bytová stanice, 4xkoleno, rozšíření, zúžení 2 spojení, dělení proudů BALLOREX V 32 - 9,9 (kv = 13,48) 3 spojení, dělení proudů, 4x koleno ,2x čistící T-kus, 2x kulový kohout 4 rozšíření, zúžení, 12x koleno, protiproud- spojední a dělení proudů, 2x kulový kohout 5 Dělení proudů, spojení proudů 6 Protiproud dělění a spojení proudů, 6x koleno, 2x kulový kohout 7 3x kulový kohout, zpětná klapka, 2x vypoštěcí kohout, dělení proudů, spojení proudů

Ventil BALLOREX V Ventil bude umístěn na patě stoupačky Určení nastavení ventilu:

= kde: Q Δp

průtok [l/s] rozdíl tlaku [kPa]

67

36. "∆$

Tělěso 431 č.ú. Q [W] M [kg/h] l [m] 8 1331 76,29693 5,6 9 2632 150,8742 5,4 10 3156 180,9114 5

DN R w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 15x1 39 0,166 218,4 18x1 46 0,21 248,4 22x1 22 0,162 110

Σξ

Z [Pa]

11,1 6,1 3,5

153 135 46

ΔpRV R.l+Z+ΔpRV [Pa] [Pa] 1100 1471 0 383 156 0

ΔpDIS [Pa] Pozn. 1471 TRV(6) 1854 2010

Tvarovky úseků 8 Otopné tělěso, 6x koleno, zúžení, rozšíření 9 Průchod - spojení a dělení proudů, 4x koleno, zúžení, rozšíření 10 Průchod - spojení a dělení proudů, 2x koleno Nastavení zónového ventilu 0,28 bar - 0,02 bar-0,04 bar = 0,22 bar

Zónový ventil bude nastaven na stupeň 2 (72°)

Stupeň přednastavení ventilu

68

Nastavení zónového ventilu Průtok pro vytápění 180,91 l/h Tlaková ztráta bytové stanice při vytápění -0,04 bar Dispoziční tlak před stanicí 0,28 bar Tlaková ztráta byt. okruhu -0,03 bar 0,21 bar


69

Tělěso 435 č.ú. Q [W] M [kg/h] l [m] 11 694 39,78217 5,6 12 1301 74,57724 9,6

DN R w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 15x1 15 0,093 84 15x1 36 0,156 345,6

Σξ

Z [Pa]

8,2 7,4

35 90

ΔpRV [Pa] 916 0

R.l+Z+ΔpRV [Pa] 1035 436

ΔpDIS [Pa] Pozn. 1035 TRV(5) 1471

ΔpRV (Pa) 978

R.l+Z+ΔpRV (Pa) 1035

ΔpDIS (Pa) Pozn. 1035 TRV(4)

ΔpRV (Pa)

R.l+Z+ΔpRV (Pa)

ΔpDIS (Pa)

1779

1854

Návrh přednastavení ventilu 1471-555=916 TRV(5) Tvarovky úseků 11 Otopné tělěso, 4x koleno 12 Protiproud -spojení, dělení proudů, 2x koleno , zúženÍ, rozšíření Tělěso 434 č.ú. Q (W) M (kg/h) l (m) 13

607

34,79507 2,8

DN R w (m/s) R.l (Pa) (Dxt) (PA/m) 15x1 10 0,0901 28

Σξ

Z (Pa)

7,1

29

Σξ

Z (Pa)

Návrh přednastavení ventilu 1471-436-57=978 TRV(4) Tvarovky úseků 13 Otopné tělěso, 4x koleno Tělěso 433 č.ú. Q (W) M (kg/h) l (m) 14

524

30,03726 1,4

DN R w (m/s) R.l (Pa) (Dxt) (PA/m) 12x1

28

0,11

39

5,9

36

Pozn. 1854 TRV(3)

Návrh přednastavení ventilu 1854-75=1779 TRV(3) Tvarovky úseků 14 Otopné tělěso, 2x koleno, zúžení, rozšíření Tělěso 331 č.ú. Q [W] M [kg/h] l [m] 15 1103 63,22729 5,6 16 2404 137,8045 5,4 17 2829 162,1668 5

DN R w [m/s] R.l [Pa] Σξ [Dxt] [Pa/m] 15x1 28 0,166 0,135 11,1 18x1 40 0,194 216 6,1 18x1 54 0,23 270 3,8

Z [Pa] 153 115 101


ΔpDIS [Pa] Pozn. 1253 TRV(6) 1584 1954

Tvarovky úseků 15 Otopné tělěso, 6x koleno, zúžení, rozšíření 16 Průchod - spojení a dělení proudů, 4x koleno 17 Průchod - spojení a dělení proudů, 2x koleno, zúžení rozšíření Nastavení zónového ventilu 0,31 bar - 0,02 bar-0,035 bar = 0,255 bar


70



Σξ

Z [Pa]

8,2 7,4

35 90

ΔpRV [Pa] 698 0

R.l+Z+ΔpRV [Pa] 817 436


Návrh přednastavení ventilu 1253-555=698 TRV(5) Tvarovky úseků 18 Otopné tělěso, 4x koleno 19 Protiproud -spojení, dělení proudů, 2x koleno , zúženÍ, rozšíření Tělěso 334 č.ú. Q (W) M (kg/h) l (m)

DN R w (m/s) R.l (Pa) (Dxt) (PA/m)

20

15x1

607

34,79507 2,8

10

0,0901

28

Σξ

Z (Pa)

ΔpRV (Pa)

R.l+Z+ΔpRV (Pa)

ΔpDIS (Pa)

7,1

29

760

817

817

Σξ

Z (Pa)

ΔpRV (Pa)

R.l+Z+ΔpRV (Pa)

ΔpDIS (Pa)

5,9

22

1535

1584

Pozn. TRV(4)

Návrh přednastavení ventilu 1253-436-57=760 TRV(4) Tvarovky úseků 20 Otopné tělěso, 4x koleno Tělěso 333 č.ú. Q (W) M (kg/h) l (m)


21

12x1

425

24,36228 1,4

19

0,0872

27

Pozn. 1584 TRV(3)

Návrh přednastavení ventilu 1584-49=1535 TRV(3) Tvarovky úseků 21 Otopné tělěso, 2x koleno, zúžení, rozšíření Tělěso 231 č.ú. Q [W] M [kg/h] l [m] 22 1103 63,22729 5,6 23 2404 137,8045 5,4 24 2928 167,8418 5

DN R w [m/s] R.l [Pa] Σξ [Dxt] [Pa/m] 15x1 28 0,166 0,135 11,1 18x1 40 0,194 216 6,1 18x1 56 0,235 280 3,8

Z [Pa] 153 115 105


ΔpDIS [Pa] Pozn. 1253 TRV(6) 1584 1969

Tvarovky úseků 22 Otopné tělěso, 6x koleno, zúžení, rozšíření 23 Průchod - spojení a dělení proudů, 4x koleno 24 Průchod - spojení a dělení proudů, 2x koleno, zúžení rozšíření Nastavení zónového ventilu 0,316 bar - 0,02 bar-0,035 bar = 0,261 bar


71



Σξ

Z [Pa]

8,2 7,4

35 90

ΔpRV [Pa] 698 0

R.l+Z+ΔpRV [Pa] 817 436


Návrh přednastavení ventilu 1253-555=698 TRV(5) Tvarovky úseků 25 Otopné tělěso, 4x koleno 26 Protiproud -spojení, dělení proudů, 2x koleno , zúženÍ, rozšíření Tělěso 234 č.ú. Q (W) M (kg/h) l (m)


27

15x1

607

34,79507 2,8

10

0,0901

28

Σξ

Z (Pa)

ΔpRV (Pa)

R.l+Z+ΔpRV (Pa)

ΔpDIS (Pa)

7,1

29

760

817

817

Σξ

Z (Pa)

ΔpRV (Pa)

R.l+Z+ΔpRV (Pa)

ΔpDIS (Pa)

5,9

22

1535

1584

Pozn. TRV(4)

Návrh přednastavení ventilu 1253-436-57=760 TRV(4) Tvarovky úseků 20 Otopné tělěso, 4x koleno Tělěso 233 č.ú. Q (W) M (kg/h) l (m)


28

12x1

425

24,36228 1,4

19

0,0872

27

Pozn. 1584 TRV(3)

Návrh přednastavení ventilu 1584-49=1535 TRV(3) Tvarovky úseků 28 Otopné tělěso, 2x koleno, zúžení, rozšíření Bytová stanice 4.NP - S2 č.ú. M (kg/h) l (m) DN (Dxt) 29 30 31

735 1264,2 1338,4

7,2 5,9 6,6

22x1 35x1,5 35x1,5

R w R.l (PA/m) (m/s) (Pa) 260 72 79

Σξ Z (Pa)

ΔpRV (Pa)

0,663 1872 5,5 1209 28000 0,445 424,8 0,9 89 0 0,47 521,4 8 884 2309

R.l+Z+ΔpRV ΔpDIS (Pa) (Pa) 31081 514 3714

Pozn.

31081 LOGOtherm 44 kW TV 31595 35309 BALLOREX V 32 - 6,8

V patě stoupačky vyvažovací ventil BALLOREX V 32 Δp = 35309 - 33000 = 2309 Pa Nastavení ventilu 6,8 (kv = 8,8) Tvarovky úseků 29 bytová stanice, 4xkoleno, rozšíření, zúžení 30 spojení, dělení proudů 31 spojení, dělení proudů, 3x koleno ,2x čistící T-kus, 2 xkulový kohout, DP 32 +Partner 30 (6,45+1,46 kPa)

72

Tělěso 421 DN R w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 32 1103 63,22729 14,2 15x1 28 0,135 0,135 33 1627 93,26455 4,8 15x1 55 0,2 264

č.ú. Q [W] M [kg/h] l [m]

Σξ

Z [Pa]

8,2 3,8

75 76

ΔpRV [Pa] 700 0

R.l+Z+ΔpRV [Pa] 775 340


Tvarovky úseků 32 Otopné tělěso, 4x koleno 33 Průchod - spojení a dělení proudů, 2x koleno, zúžení, rozšíření Nastavení zónového ventilu 0,28 bar - 0,011 bar-0,02 bar = 0,249 bar Zónový ventil bude nastaven na stupeň 1 (36°) Tělěso 423 č.ú. Q (W) M (kg/h) l (m) 34

524

30,03726 1,4


27

0,108

38

Σξ

Z (Pa)

5,9

34

Σξ

Z [Pa]

8,2 3,8

47 47

ΔpRV (Pa)

R.l+Z+ΔpRV (Pa)

ΔpDIS (Pa)

703

775

775

ΔpRV [Pa] 500 0

R.l+Z+ΔpRV [Pa] 547 225

Pozn. TRV(4)

Návrh přednastavení ventilu 775 - 72 = 703 TRV(4) Tvarovky úseků 34 Otopné tělěso, 2x koleno, zúžení, rozšíření Tělěso 321 DN R w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 35 867 49,69905 14,2 15x1 19 0,107 0,135 36 1292 74,06134 4,8 15x1 37 0,158 177,6



Tvarovky úseků 35 Otopné tělěso, 4x koleno 36 Průchod - spojení a dělení proudů, 2x koleno, zúžení, rozšíření Nastavení zónového ventilu 0,31 bar - 0,008 bar-0,02 bar = 0,272 bar Zónový ventil bude nastaven na stupeň 1 (36°) Tělěso 323 č.ú. Q (W) M (kg/h) l (m)


37

12x1

425

24,36228 1,4

15

0,1

21

Návrh přednastavení ventilu 547 - 51 = 496 TRV(4) Tvarovky úseků 37 Otopné tělěso, 2x koleno, zúžení, rozšíření

73

Σξ

Z (Pa)

ΔpRV (Pa)

R.l+Z+ΔpRV (Pa)

ΔpDIS (Pa)

5,9

30

496

547

547

Pozn. TRV(4)

Tělěso 221 DN R w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 38 867 49,69905 14,2 15x1 19 0,107 0,135 39 1292 74,06134 4,8 15x1 37 0,158 177,6


Σξ

Z [Pa]

8,2 3,8

47 47

ΔpRV [Pa] 500 0

R.l+Z+ΔpRV [Pa] 547 225

ΔpDIS [Pa] Pozn. TRV(6) 547 772

Tvarovky úseků 38 Otopné tělěso, 4x koleno 39 Průchod - spojení a dělení proudů, 2x koleno, zúžení, rozšíření Nastavení zónového ventilu 0,315 bar - 0,008 bar-0,02 bar = 0,275 bar


Tělěso 223 č.ú. Q (W) M (kg/h) l (m) 40

425

24,36228 1,4


15

0,1

21

Σξ 5,9

Z (Pa) 30

ΔpRV (Pa)

R.l+Z+ΔpRV (Pa)

ΔpDIS (Pa)

496

547

547

Pozn. TRV(4)

Návrh přednastavení ventilu 547 - 51 = 496 TRV(4) Tvarovky úseků 40 Otopné tělěso, 2x koleno, zúžení, rozšíření Bytová stanice 4.NP - S1 č.ú. M (kg/h) l (m) DN (Dxt) 41 42 43

735 1264,2 1404,1

7,2 5,9 3

22x1 35x1,5 35x1,5

R w R.l (PA/m) (m/s) (Pa) 260 72 85

Σξ Z (Pa)

ΔpRV (Pa)

R.l+Z+ΔpRV ΔpDIS (Pa) (Pa)

0,663 1872 5,5 1209 28000 0,445 424,8 0,9 89 0 0,489 255 8 956 11457

31081 514 12668

Pozn.

31081 LOGOtherm 44 kW TV 31595 44263 BALLOREX V 32 - 2,9

V patě stoupačky vyvažovací ventil BALLOREX V 32 Δp = 44263 - 32806 = 11457 Pa Nastavení ventilu 2,9 (kv = 4,1) Tvarovky úseků 41 bytová stanice, 4xkoleno, rozšíření, zúžení 42 spojení, dělení proudů 43 spojení, dělení proudů, 3x koleno, 2 xkulový kohout, DP 32 +Partner 30 (6,45+1,46 kPa) Tělěso 411 DN R w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 44 1331 76,29693 14,8 15x1 39 0,166 577,2 45 2454 140,6707 2,4 18x1 41 0,23 98,4 46 2978 170,7079 5 22x1 20 0,153 100


Σξ

Z [Pa]

11,1 4,8 3,5

153 127 41


ΔpDIS [Pa] Pozn. 1830 TRV(6) 2055 2196

Tvarovky úseků 44 Otopné tělěso, 6x koleno, zúžení, rozšíření 45 Protiproud - spojení a dělení proudů, zúžení, rozšíření 46 Průchod - spojení a dělení proudů, 2x koleno Nastavení zónového ventilu 0,28 bar - 0,02 bar-0,04 bar = 0,22 bar


74

Tělěso 414 - 1 DN R w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 47 776 44,48266 3,6 15x1 16 0,0967 57,6 48 1123 64,37375 12,2 15x1 29 0,137 353,8


Σξ

Z [Pa]

8,2 7,4

38 69

ΔpRV R.l+Z+ΔpRV [Pa] [Pa] 1311 1407 0 423


ΔpRV R.l+Z+ΔpRV [Pa] [Pa] 1208 1407

ΔpDIS [Pa] Pozn. 1407 TRV(3)



ΔpRV [Pa] 700 0 0

ΔpDIS [Pa] Pozn. 1216 TRV(6) 1338 1596

Návrh přednastavení ventilu 1830-519=1311 TRV(4) Tvarovky úseků 47 Otopné tělěso, 4x koleno 48 Protiproud -spojení, dělení proudů, 2x koleno , zúženÍ, rozšíření

Tělěso 414 - 2 č.ú. Q [W] M [kg/h] l [m] 49

347

19,89109 5,6

DN R w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 10x1 26 0,112 145,6

Σξ

Z [Pa]

8,5

53

Σξ

Z [Pa]

5,9

34

Σξ

Z [Pa]

11,1 4,5 3,8

101 55 68

Návrh přednastavení ventilu 1407 - 199 = 1208 TRV(3) Tvarovky úseků 49 Otopné tělěso, 4x koleno, rozšíření, zúžení Tělěso 413 č.ú. Q [W] M [kg/h] l [m] 50

524

30,03726

1

DN R w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 12x1 16 0,108 16

Návrh přednastavení ventilu 2055 - 50 = 2005 TRV(3) Tvarovky úseků 50 Otopné tělěso, 2x koleno, rozšíření, zúžení Tělěso 311 DN R w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 51 1103 63,22729 14,8 15x1 28 0,135 414,4 52 1927 110,4615 2,4 18x1 28 0,157 67,2 53 2352 134,8237 5 18x1 38 0,189 190


R.l+Z+ΔpRV [Pa] 1216 123 258

Tvarovky úseků 51 Otopné tělěso, 6x koleno, zúžení, rozšíření 52 Protiproud - spojení a dělení proudů 53 Průchod - spojení a dělení proudů, 2x koleno, zúžení, rozšíření Nastavení zónového ventilu 0,31 bar - 0,016 bar-0,04 bar = 0,254 bar

Zónový ventil bude nastaven na stupeň 1,5 (54°)

75

Tělěso 314 - 1 DN R w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 27,34308 3,6 12x1 15 0,101 54 47,23416 12,2 15x1 17 0,1 207,4


Σξ

Z [Pa]

54 55

8,5 7,4

43 37

477 824

ΔpRV [Pa] 874 0

R.l+Z+ΔpRV [Pa] 971 244


ΔpRV [Pa] 772

R.l+Z+ΔpRV [Pa] 971




R.l+Z+ΔpRV [Pa] 1216 123 278

ΔpDIS [Pa] Pozn. 1216 TRV(6) 1338 1616

Návrh přednastavení ventilu 1216 - 342 = 874 TRV(4) Tvarovky úseků 54 Otopné tělěso, 4x koleno, zúžení, rozšíření 55 Protiproud -spojení, dělení proudů, 2x koleno , zúženÍ, rozšíření Tělěso 314 - 2 č.ú. Q [W] M [kg/h] l [m] 56

347

19,89109

5,6


Σξ

Z [Pa]

8,5

53

Σξ

Z [Pa]

5,9

34

Σξ

Z [Pa]

11,1 4,5 3,8

101 55 73


425

24,36228

1


Návrh přednastavení ventilu 1338 - 50 = 1288 TRV(3) Tvarovky úseků 57 Otopné tělěso, 2x koleno, rozšíření, zúžení Tělěso 211 DN R w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 1103 63,22729 14,8 15x1 28 0,135 414,4 1927 110,4615 2,4 18x1 28 0,157 67,2 2451 140,4987 5 18x1 41 0,196 205

č.ú. Q [W] M [kg/h] l [m] 58 59 60

ΔpRV [Pa] 700 0 0

Tvarovky úseků 58 Otopné tělěso, 6x koleno, zúžení, rozšíření 59 Protiproud - spojení a dělení proudů 60 Průchod - spojení a dělení proudů, 2x koleno, zúžení, rozšíření Nastavení zónového ventilu 0,315 bar - 0,016 bar-0,04 bar = 0,259 bar

Zónový ventil bude nastaven na stupeň 1,5 (54°)

Tělěso 214 - 1 DN R w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 27,34308 3,6 12x1 15 0,101 54 47,23416 12,2 15x1 17 0,1 207,4


Σξ

Z [Pa]

61 62

8,5 7,4

43 37

477 824

Návrh přednastavení ventilu 1216 - 342 = 874 TRV(4) Tvarovky úseků 61 Otopné tělěso, 4x koleno, zúžení, rozšíření 62 Protiproud -spojení, dělení proudů, 2x koleno , zúženÍ, rozšíření

76

ΔpRV [Pa] 874 0

R.l+Z+ΔpRV [Pa] 971 244


Tělěso 214 - 2 č.ú. Q [W] M [kg/h] l [m] 63

347

19,89109 5,6


Σξ

Z [Pa]

8,5

53

Σξ

Z [Pa]

5,9

87

Σξ

Z [Pa]

8,5 9,7 10

141 188 392

ΔpRV [Pa] 772



ΔpRV [Pa] 0




524

30,03726

1


Návrh přednastavení ventilu 1338 - 167 = 1171 TRV(3) Tvarovky úseků 64 Otopné tělěso, 2x koleno, rozšíření, zúžení Tělěso 101 - 1 č.ú. Q [W] M [kg/h] 65 1488 85,29665 66 2447 140,2694 67 3512 201,3184

ventil RA - N 15 DN R l [m] w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 7 15x1 47 0,182 329 13,8 18x1 41 0,197 565,8 6,2 18x1 76 0,28 471,2

ΔpRV R.l+Z+ΔpRV ΔpDIS [Pa] [Pa] [Pa] Pozn. 1500 1970 1970 TRV(7) 0 754 2724 41580 42443 45167 BALLOREX V 15 - 2,4

Tvarovky úseků 65 Otopné tělěso, 4x koleno, zúžení, rozšíření 66 Protiproud - spojení a dělení proudů, 4x koleno 67 Protiproud - spojení a dělení proudů, 2x koleno, zúžení, rozšíření, 2x kulový kohout V patě stoupačky vyvažovací ventil BALLOREX V 15 Δp = 45167 - 3587 = 41580 Pa Nastavení ventilu 2,4 (kv = 0,31) Tělěso 101 - 2

ventil RA - N 15 DN R č.ú. Q [W] M [kg/h] l [m] w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 68 959 54,97277 0,5 15x1 22 0,117 11

Σξ

Z [Pa]

5,9

40

Σξ

Z [Pa]

13,7

114



ΔpRV [Pa] 0


Návrh přednastavení ventilu 1970 - 51 = 1919 TRV(4) Tvarovky úseků 68 Otopné tělěso, 2x koleno, zúžení, rozšíření Tělěso 102 DN R w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 69 1065 61,04901 15,6 15x1 26 0,129 405,6


Návrh přednastavení ventilu 2724 - 520 = 2204 TRV(4) Tvarovky úseků 69 Otopné tělěso, 8x koleno, rozšíření, zúžení

77


Tělěso 301 č.ú. Q [W] M [kg/h] 70 368 21,09487 71 736 42,18974 72 2068 118,544

ventil RA - N 10 DN R l [m] w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 7,4 10x1 28 0,121 207,2 6 12x1 45 0,148 270 4 18x1 30 0,164 120

Σξ

Z [Pa]

8,5 9,7 10

62 106 134


Tvarovky úseků 70 Otopné tělěso, 4x koleno, zúžení, rozšíření 71 Průchod - spojení a dělení proudů, 4x koleno 72 Průchod - spojení a dělení proudů, 2x koleno, zúžení, rozšíření, 2x kulový kohout

ΔpDIS [Pa] Pozn. 1569 TRV(4) 1946 2200 BALLOREX V 15 - 1,5

V patě stoupačky vyvažovací ventil BALLOREX V 15 Δp = 48875 - 2200 = 46675 Pa Nastavení ventilu 1,5 (kv = 0,17) Tělěso 201

ventil RA - N 10 DN R č.ú. Q [W] M [kg/h] l [m] w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 73 368 21,09487 1,4 10x1 28 0,121 39,2

Σξ

Z [Pa]

3,3

24

Σξ

Z [Pa]

10,8 3,8

62 50

ΔpRV [Pa] 0

R.l+Z+ΔpRV [Pa] 63


ΔpRV R.l+Z+ΔpRV [Pa] [Pa] 1267 1420 0 526




Návrh přednastavení ventilu 1569 - 63 = 1506 TRV(4) Tvarovky úseků 73 Otopné tělěso, rozšíření, zúžení Tělěso 106 - 1 DN R w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 74 866 49,64173 4,8 15x1 19 0,107 91,2 75 1332 76,35426 12,2 15x1 39 0,163 475,8


Návrh přednastavení ventilu 1946 - 679 = 1267 TRV(5) Tvarovky úseků 74 Otopné tělěso, 6x koleno 75 Průchod -spojení, dělení proudů, 2x koleno , zúženÍ, rozšíření ventil RA - N 10 DN R č.ú. Q [W] M [kg/h] l [m] w [m/s] R.l [Pa] [Dxt] [Pa/m] 76 466 26,71253 0,6 10x1 62 0,148 37,2 Tělěso 106 - 2

Σξ

Z [Pa]

3,3

36

Návrh přednastavení ventilu 1420 - 73 = 1347 TRV(4) Tvarovky úseků 76 Otopné tělěso, rozšíření, zúžení Kotlový okruh č.ú. M (kg/h) l (m) DN (Dxt) 77 78

2955,8 1477,9

3,9 2,6

45x1,5 35x1,5

Σξ Z (Pa)

ΔpRV (Pa)

0,699 487,5 13,7 3347 0,521 247 8,6 1167

4000 0

R w (PA/m) (m/s) 125 95

R.l (Pa)

R.l+Z+ΔpRV ΔpDIS (Pa) (Pa) 7834 1414

7834 filtr 9249

Tvarovky úseků 77 3xkulový kohout, 8xkoleno, průchod-dělení a spojení proudů, vstup a výstup z AN, zpštná klapka 78 2x koleno, 2x redukce, 2x kulový kohout, 2x vypouštěcí kohout, kotel

78

Pozn.

B.10. Návrh výkonu zdroje

Parametry pro návrh vytápění 70/55 °C 9 bytových stanic s faktorem současnosti f = 2,7 QTV = 3 . 39 = 117 kW QUT = 16 kW Qc = 133 kW

B.11. Návrh akumulačního zásobníku Pro pokrytí startu kotelny, který může trvat až 5 minut (Ts), je třeba navrhnout akumulační zásobník. K tomuto stavu dochází především v období mimo topnou sezónu. Φ=

01 =

&'. 5.117 = = 9,8 .ℎ 60 60

3600. Φ 3600.9,8 = = 420 6 4,2. Δ5 4,2.20

Navrhuji zásobník objemu 500 l.

79

01 =

Φ

&7.

3600.. Φ ⇒ Φ 4,2. Δ5 Δ

89 1 : ⇒ 1 : 60

01. 4,2. Δ5 3600 9

Φ. 60 &7

B.12. Návrh zdroje tepla Navrhuji 2x kotel WOLF CGB 50

80

500.4,2.20 3600 8

9

11,67 67 ./

11,67.60 17

133

<=, > .

81

B.12.1. Výpočet délky přívodu vzduchu a odvodu spalin Vypočítaná délka přívodu vzduchu a odvodu spalin nebo odvodu spalin se skládá z délek přímých trubek a délek kolen. Koleno 87° se přitom počítá jako ekvivalent 2 m a koleno 45° jako ekvivalent 1 m. Délka přímých trubek 3 x koleno 87°

15,7m 6m

Celkem

21,7m

82

83

B.13. Návrh čerpadla

84

85

B.14. Výpočet pojistného ventilu

86

B.15. Návrh expanzní nádoby Objem vody v soustavě Otopná tělesa otopné těleso počet ks OL 300/9/18 1 OL 200/9/18 1 11/1600/500 1 11/800/900 1 11/2000/400 5 11/800/300 3 11/1100/300 2 11/2000/300 2 11/1400/300 3 11/1600/300 3 11/2000/500 2 11/1000/600 1 KLCM 1500.450 3 KLCM 1820.450 6 PK 260/9/16 3 Celkem

Potrubí objem ks objem [l] celkem [l] 1,50 1,5 1,00 1 4,32 4,32 3,87 3,87 4,60 23 1,52 4,56 2,09 4,18 3,80 7,6 2,66 7,98 3,04 9,12 5,40 10,8 3,10 3,1 5,70 17,1 6,80 40,8 0,47 1,4 140,33

Akumulační nádoba 500 l 2x kotel 2 x 2,5 = 5 l Celkem vody v soustavě 500 + 5 + 140,33 + 148,61 = 794 l

87

Dxt 42x1,5 35x1,5 22x1 18x1 15x1 12x1 10x1 Celkem

délka [m] 36,8 58,9 31,6 67,4 252,5 22,6 28,2 498

objem celkem [l] 43,96 44,46 9,93 13,55 33,51 1,78 1,42 148,81

88

B.16. Návrh doplňování vody do systému

89

90

B.17. Návrh tepelné izolace

Tloušťka tepelné izolace podlahy 40mm V podlaze (mirelon) Tloušťka Dxt [mm] izolace [mm] 22x1 9 18x1 9 15x1 13 12x1 13 10x1 13

Stoupačky (Selection aluCoat T) Tloušťka Dxt [mm] izolace [mm] 22x1 30 35x1,5 50 45x1,5 30

91

Průjezd (Selection aluCoat T) Tloušťka Dxt [mm] izolace [mm] 35x1,5 50

B.18. Výpočet potřeby tepla pro vytápění a ohřev teplé vody

B.19. Spotřeba paliva

Spotřeba zemního plynu o výhřevnosti 33,48 MJ/m3 na vytápění a ohřev oh 3 teplé vody je 11 309 m .

92

C. PROJEKT

93

C.1.TECHNICKÁ ZPRÁVA C.1.1. Úvod C.1.1.1. Účel a funkce zařízení Projekt řeší vytápění ústřední vytápění bytového domu s komerčními prostory na ulici Táborská v Brně. Součástí projektu je vytápění jednotlivých místností. Primárním zdrojem tepla jsou dva plynové kotle, k vytápění a ohřevu teplé vody v jednotlivých bytových jednotkách slouží bytové stanice. Projekt je zpracován v rozsahu dokumentace pro realizaci stavby. C.1.1.2. Výchozí podklady Výchozími podklady pro zpracování dokumentace byly: - stavební výkresy - požadavky investora C.1.1.3. Použité předpisy a obecné technické normy Vyhl. 499/2006 Sb. o dokumentaci staveb nařízení vlády č.361/2007 Sb. kterým se stanoví podmínky ochrany zdraví při práci ČSN 06 0310 – Tepelné soustavy v budovách – Projektování a montáž ČSN EN 12828 (060205) – Tepelné soustavy v budovách – Navrhování teplovodních tepelných soustav ČSN 06 0830 – Tepelné soustavy v budovách – Zabezpečovací zařízení ČSN 73 0540-2 Tepelná ochrana budov - požadavky ČSN 73 0540-3 Tepelná ochrana budov – návrh hodnoty veličin ČSN EN 12831 Tepelné soustavy v budovách – výpočet tepelného výkonu ČSN 06 0830 Tepelné soustavy v budovách – příprava teplé vody ČSN 73 4201 Komíny a kouřovody C.1.1.4. Výpočtové hodnoty klimatických poměrů Místo : Brno Nadmořská výška : 231 m.n.m. Výpočtová venkovní teplota : -12°C Délka otopného období : 232 dní Průměrná teplota ot. období : 4,4°C C.1.1.5. Zadávací parametry a požadavky na vytápění Zařízení pro vytápění je navrženo tak, aby bylo dosaženo požadovaných vnitřních výpočtových teplot stanovených v souladu s ČSN EN 12831 (060206) a požadavky uživatele.

94

C.1.2. Technické řešení C.1.2.1. Koncepce systému vytápění Vytápění bude zajištěno dvoutrubkovou soustavou teplovodního ústředního vytápění s nucenou cirkulací otopné vody. Distribuce tepla v jednotlivých místnostech bude zajištěna deskovými otopnými tělesy, v některých hygienických místnostech jsou navrženy otopné lavice popř. podlahové konvektory . Tělesa budou vybavena termostatickými ventily s termostatickými hlavicemi. Primárním zdrojem tepla jsou dva plynové kotle (každý o výkonu 46kW). Rozvody vytápění budou v rámci bytových jednotek řešeny přes bytové stanice, které průtokovým způsobem vyřeší také ohřev teplé vody. V komerčních prostorách bude vytápění napojeno přímo přes měřič spotřeby tepla. Ohřev teplé vody bude řešen zásobníkovým ohřívačem specialistou zdravotechniky. C.1.2.2. Potřeby tepla Pro objekt byl proveden výpočet tepelných ztrát dle ČSN EN 12 831 pro výpočtovou venkovní teplotu -12°C. Tepelná ztráta objektu činí 23,2 kW. Potřeba tepla pro průtokový ohřev teplé vody v bytových stanicích 117 kW. Předpokládané potřeby tepla: Max. hodinová (kW) 23,2 117 140,2

Ústřední vytápění Průtokový ohřev teplé vody Celkem

Roční (MWh) 59,2 36 95,2

C.1.2.3. Parametry médií Otopná voda pro otopná tělesa a průtokový ohřev teplé vody: výpočtový teplotní spád 70/55°C C.1.2.4. Zdroj tepla Hlavním zdrojem tepla jsou dva plynové kotle WOLF CGB-50 (každý o výkonu 46 kW) C.1.2.4.1 Kouřovod Přívod vzduchu a odvod spalin bude řešen pevným koncentrickým potrubím DN110. Kouřovod je systémovým řešením firmy WOLF. Velikost přípojného potrubí je 2m.Velikost a typ byl navrhnut dle doporučených podkladů od výrobce kotle. C.1.2.5. Expanzní zařízení Bude použita expanzní nádoba REFLEX N o objemu 100 litrů. Jmenovitý tlak 6bar/120°C C.1.2.6. Pojistný ventil Pojistné ventily jsou součástí kotlů. K akumulační nádobě je navržen pojistný ventil GIACOMINI DN 20, otevírací přetlak 250 kPa.

95

C.1.2.7. Akumulační nádoba Byla navržena akumulační nádoba se čtyřmi přírubovými spojeními o objemu 500l pro vyrovnání výkonových špiček při vysokém odběru teplé vody. Díky akumulační nádobě je možno navrhnout zdroj o výrazně nižším výkonu. C.1.2.8. Bytové stanice Byly navrženy bytové stanice MEIBES LOGOtherm 44kW. Na každé poslední bytové stanici na stoupačce bude instalován cirkulační můstek. Bytové stanice budou opatřeny měřiči spotřeby tepla. Stupeň nastavení zónových ventilů je uveden ve výkresech projektové dokumentace. C.1.2.9. Čerpadlo Součástí kotlů jsou vestavěná čerpadla, která by měla postačit na okruh mezi plynovými kotli a akumulační nádobou. Za akumulační nádobou pak bude instalováno čerpadlo MAGNA 3 25-80 s automatickou regulací výkonu. Čerpadlo by mělo vyvodit tlak 5,88m při průtoku 2,96 m3/h C.1.2.10. Doplňování vody Bude řešeno automatickým doplňovacím systémem. Sestava se skládá z kompaktního automatického doplňovacího zařízení Fillcontrol Plus Compact, Oddělovacího členu Fillset a změkčovací armatury Fillsoft II C.1.2.11. Rozvody otopné vody Ve větvi pro ÚT bude v plynových kotlích připravována otopná voda o teplotním spádu 70/55. Rozvody budou vedeny pod stropem k jednotlivým stoupačkám. Potrubí bude uloženo na konstrukcích sestávajících z nosičů a typového upevňovacího materiálu (třmeny, objímky, táhla). Ležaté rozvody budou na nejvyšších místech osazeny automatickými odvzdušňovacími ventily, na nejnižších místech vypouštěcími kohouty. Potrubní rozvody jsou navrženy z měděných trubek spojovaných pájením. Připojovací potrubí k otopným tělesům vedené v podlaze bude provedeno taktéž z měděného potrubí. Veškerá potrubí a armatury budou vodivě propojeny - všechny přírubové spoje budou v rámci dodávky ÚT provedeny s použitím vějířovitých podložek. Dimenze a dispoziční uspořádání viz. půdorysy a schémata zapojení. C.1.2.12. Otopná tělesa Pro vytápění jsou navržena ocelová desková otopná tělesa RADIK PLAN VENTIL KOMPAKT se spodním připojením. Tělesa budou na potrubí v podlaze napojena přes radiátorové šroubení. V některých hygienických místnostech budou osazena ocelová trubková otopná tělesa. Tato budou osazena rohovým termostatickým radiátorovým ventilem a rohovým uzavíratelným šroubením s vypouštěním. V provozovně v 1.NP budou instalovány otopné lavice, napojené přes radiátorové šroubení, na podestách schodiště pak budou podlahové konvektory připojené zkrácenými přímými ventily.Tělesa budou osazena termostatickými hlavicemi. Stupně přednastavení termostatických ventilů jsou uvedeny ve výkresové dokumentaci u jednotlivých těles.

96

C.1.2.13. Armatury V celém rozvodu budou použity běžné uzavírací kulové kohouty, filtry, zpětné klapky. Potrubní rozvody jsou dále doplněny drobnými odvzdušňovacími a vypouštěcími armaturami. Pro hydraulické vyvážení průtoků budou na potrubí osazeny vyvažovací armatury BALLOREX V. Vyvažovací armatury budou osazeny na patách větví. Nastavení a seřízení armatur musí provést certifikovaný partner dle hydraulického vyvážení měřícím přístrojem. Protokol o vyregulování je součástí dodávky montážní organizace. Nastavení vyvažovacích ventilů dle výkresové dokumentace. C.1.2.14. Izolace Izolace potrubí se bude provádět po montáži potrubí a tlakových zkouškách. Potrubí i armatury budou izolovány v plném rozsahu kromě přípojek k tělesům. Volně vedené potrubí bude izolováno izolačními pouzdry z minerální vlny s kašírovanou hliníkovou fólií. Potrubí vedené v podlaze bude izolováno izolací z pěněného PE (Mirelon). Pro izolaci akumulační nádrže a armatur budou použity izolační desky z kamenné vlny s kašírovanou hliníkovou fólií. Potrubí ve venkovním prostředí bude navíc opatřeno hliníkovým plechem, spoje budou utěsněny silokonem. V podlaze (mirelon) Tloušťka Dxt [mm] izolace [mm] 22x1 9 18x1 9 15x1 13 12x1 13 10x1 13

Stoupačky (Selection aluCoat T) Tloušťka Dxt [mm] izolace [mm] 22x1 30 35x1,5 50 45x1,5 30

Průjezd (Selection aluCoat T) Tloušťka Dxt [mm] izolace [mm] 35x1,5 50

Armatury: izolační deska Rockwool Techrock ALS tl. 40mm C.1.2.15. Zkoušky a uvedení do provozu Před uvedením do provozu musí být provedena zkouška těsnosti a provozní zkoušky dle ČSN 060310, které jsou součástí dodavatele otopné soustavy. Před vyzkoušením a uvedením do provozu musí být každé zařízení řádně propláchnuto. Součástí topné zkoušky je seřízení soustavy. Součástí dodávky montážní organizace je i seznámení uživatele s obsluhou zařízení. Při provádění montáže systému a uvedení do provozu musí být splněna ustanovení souvisejících norem, dodrženy pokyny výrobců zařízení a bezpečnostní předpisy. Poznámka: Při montáži musí být prováděna důsledná koordinace s profesemi zdravotní instalace, elektroinstalace a měření a regulace.

97

C.1.3. Bezpečnost a ochrana zdraví při práci,péče o životní prostředí C.1.3.1. Bezpečnost a ochrana zdraví při práci Provedení projektu plně respektuje vyhlášku ČÚBP č. 48/1982 (včetně změn) a související normy a předpisy. Montáž všech zařízení musí být prováděna odborně způsobilými pracovníky a musí být dodržována veškerá bezpečnostní opatření. Obsluhu zařízení musí provádět zaškolené osoby. Projektová dokumentace je zpracována v souladu s platnými hygienickými předpisy a souvisejícími normami, zejména zákon o ochraně veřejného zdraví č.258/2000 Sb o hygienických požadavcích na pracovní prostředí. C.1.3.2. Ochrana životního prostředí Navržené zařízení pro vytápění svým provozem nebude mít negativní dopad na životní prostředí. Projekt plně respektuje požadavky na užití energie a pravidla pro vytápění dle ustanovení vyhlášky ČÚBP č. 48/1982 a souvisejících norem a předpisů.

C.1.4. Požadavky na navazující profese C.1.4.1. Požadavky na elektrickou energii Silové připojení i ovládání el.spotřebičů ÚT zajistí MaR. Profese elektro zajistí pouze silové napájení rozváděčů MaR. Veškerá potrubí a armatury musí být vodivě propojeny a uzemněny (všechny přírubové spoje budou v rámci dodávky ÚT provedeny s použitím vějířovitých podložek). Při el připojování zařízení musí být dodržena důsledná koordinace s profesí MaR. C.1.4.2. Požadavky na měření a regulaci Profese MaR bude zajišťovat silové připojení i ovládání el.spotřebičů. Profese elektro zajistí pouze silové napájení rozváděčů MaR. Termostaty, řídící bytové stanice, budou umístěny vždy v obývacích pokojích s kuchyňským koutem příslušného bytu.

Měřiče tepla Součástí dodávky bytových stanic budou i měřiče spotřeby tepla. V komerčních prostorech bude osazen měřič spotřeby tepla Maddalena TT-microCLIMA . Poznámka: Všechny měřiče budou s výstupem na M-Bus, napájení 230V AC. Při realizaci musí být dodržena důsledná koordinace s profesí Elektro. C.1.4.3. Požadavky na stavební úpravy Při montáži je nutno zajistit prostupy nebo průrazy stěnami a stropy pro průchody potrubí (vysekání nebo vyvrtání otvorů). Projektant netrvá na zakresleném místě průchodu, podle situace lze průchody případně posunout. Zajistit revizní otvory v podhledech k armaturám. V místech prostupů požárními předěly zajistit stavební úpravy požadované požárními předpisy (požární tmely atd., viz. TZ Požárně bezpečnostního řešení).

98

C.1.4.4. Požadavky na profesi Zdravotechnika V technické místnosti v 1.PP nachystat podlahovou vpusť DN70. V technické místnosti nachystat přívod plynu pro plynové kotle.

C.1.5. Pokyny pro montáž C.1.5.1. Postup montáže a připomínky pro montáž Montáž musí být prováděna v souladu s ČSN 060310. Postup montáže lze volit libovolně, podle stavební připravenosti, je však nutno dodržovat některé zásady při montáži jednotlivých celků a etapizaci výstavby. Nutno dodržovat projektovou dokumentaci a předepsané technologické postupy. Rovněž nutno vždy dodržet zásadu, že potrubí musí být tlakově vyzkoušeno před zaizolováním potrubí. Při montáži je nutno dodržet pokyny výrobce, uvedené v průvodní dokumentaci zařízení a jednotlivých výrobců. Rovněž musí být dodržena důsledná koordinace mezi profesemi Zdravotechnika, Elektro a Meření a regulace. Pro hladký průběh montáže je třeba včas a kvalitně provést nebo zajistit veškeré přípravné práce, zajistit montážní materiál i jeho skladování a dohodnout harmonogram, návaznost a koordinaci jednotlivých profesí. C.1.5.2. Strojní zařízení Je nutná okamžitá kusová kontrola dodaného zařízení podle expedičních listů i fyzicky, zjištění eventuelního poškození při transportu a sjednání nápravy jednáním s výrobcem a dodavatelem - návaznost na garance. Při montáži zařízení je nutno dodržet pokyny, uvedené v průvodní dokumentaci a dále se řídit návody a pokyny, umístěnými přímo na zařízení. C.1.5.4. Potrubní rozvody Při montáži je nutno dodržovat maximální vzdálenosti závěsů, rovněž je nutno respektovat koordinační zásady pro montáž potrubí všech profesí a elektroinstalace. Nutno zajistit všeobecnou zásadu, že ve všech nejvyšších místech potrubního systému je nutno umístit odvzdušňovací ventily, i když to není na výkresech vyznačeno. V případě, že je potřeba instalovat vodorovné potrubí bez spádování, je nutno po 10 až 15 m umisťovat odvzdušňovací ventily. V případě jakékoliv změny, vynucené situací na montáži, je nutno zamezit vzniku úseků potrubí bez možnosti odvzdušnění a je nutno zajistit odvzdušnění všech nejvyšších míst potrubí. Rovněž je nutno zajistit možnost vypouštění vody z potrubí. Před vyzkoušením a uvedením do provozu musí být potrubí a každé zařízení řádně propláchnuto. Na potrubí je možné začít instalovat tepelnou izolaci až po provedení tlakové zkoušky. Izolovat je nutno veškeré potrubí, včetně těles armatur. Další podrobnosti jsou uvedeny v kapitole Izolace.

99

C.1.5.5. Zkouška těsnosti Zkoušky těsnosti se provádí před zazděním drážek, zakrytím kanálů a provedením nátěrů a izolací. Vodní soustavu zkoušet na maximální dovolený přetlak. Zkoušený okruh (část okruhu) se napustí vodou a natlakuje se na zkušební přetlak a řádně odvzdušní. Po natlakování se potrubí prohlédne, přičemž se nesmějí projevovat viditelné netěsnosti. Soustava zůstane napuštěna nejméně 6 hodin, po kterých se provede nová prohlídka. Výsledek se považuje za úspěšný, neobjeví-li se netěsnosti a nedojde ke znatelnému poklesu tlaku. Zkoušky se provádějí za účasti zástupce investora a musí být potvrzeny protokolem o zkoušce. Teprve po provedené tlakové zkoušce je možno provádět tepelné izolace potrubí. Zkoušku těsnosti provádět v souladu s ČSN 060310. C.1.5.6. Provozní zkoušky Provozní zkoušky zahrnují zkoušky dilatační a topné. Dilatační zkoušky provádět před zazděním drážek, zakrytím kanálů a provedením izolací. Topné zkoušky se provádějí za účelem zjištění funkce, nastavení a seřízení zařízení. Kontroluje se zejména správná funkce armatur, rovnoměrné ohřívání otopných těles, dosažení technických parametrů dle projektu, správná funkce regulačních a měřících zařízení, správná funkce zabezpečovacích zařízení, havarijních opatření a poruchových signalizací, zda instalované zařízení svým výkonem kryje projektované potřeby tepla, nejvyšší výkon zdrojů tepla, výkon zdroje tepla při přípravě teplé vody při maximálním odběru vody podle projektu. Topnou zkoušku je možno provádět pouze v průběhu otopného období v dokončené etapě stavby po odstranění všech stavebních nedostatků. Během topné zkoušky se zaškolí obsluha zařízení, o čemž se provede zápis. Po ukončení topné zkoušky se její výsledek zhodnotí a zapíše se do protokolu. Provozní zkoušky provádět v souladu s ČSN 060310. C.1.5.7. Zkušební provoz Provádí uživatel zařízení vlastní obsluhou nebo zkušební provoz objedná u montážní organizace. Podmínky a rozsah spoluúčasti na zkušebním provozu se sjednají zvláštní dohodou. Při provozu se ověřuje dosažení provozních parametrů, předepsaných projektem a provozní spolehlivost celého zařízení. C.1.5.8. Pokyny pro obsluhu, trvalý provoz a údržbu, bezpečnost práce Trvalý provoz provádí uživatel zařízení v souladu s provozním řádem pro provoz zařízení. Do provozního řádu je nutno zahrnout provozní předpisy dodané výrobcem jednotlivých zařízení a dále i veškeré předpisy bezpečnosti práce. Provozní řád není součástí tohoto projektu, musí být vypracován po montáži zařízení. Provozní řád bude vypracován dodavatelem. Je vhodné zahrnout do provozního řádu poznatky ze zkušebního provozu. Zařízení seřízená a odevzdaná do trvalého provozu, smí být obsluhována pouze řádně zaškolenými pracovníky, a to dle provozních předpisů dodavatelů zařízení. I při plně automatickém provozu zařízení je nutno sledovat funkci jednotlivých prvků automatické regulace a provádět pravidelnou údržbu regulačních obvodů i jednotlivých měřicích, regulačních a ovládacích prvků a sledovat dosahované parametry.

100

C.2. Závěr Cílem této bakalářské práce bylo navrhnout otopnou soustavu bytového domu s komerčními prostory v Brně. Otopná soustava je s nuceným oběhem vody, uzavřená, dvoutrubková se spodním rozvodem v podlaze, horizontální napojení otopných těles. Jedná se o teplovodní soustavy s teplotním rozdílem 70/55°C. Zdrojemtepla jsou kotle WOLF CGB-50. V místnostech jsou navržena tělesa od společnosti KORADO. Ohřev teplé vody a rozvod vytápění v jednotlivých bytech je řešen bytovými stanicemi.

101

C.3. Seznam použitých zdrojů [1] CENTNEROVÁ, Jana. Tepelná pohoda a nepohoda. In: www.tzb-info.cz [online].[cit. 2013-11-17]. Dostupné z: http://www.tzb-info.cz/404-tepelna-pohoda-a nepohoda [2] VRÁNA, Jakub. Technická zařízení budov v praxi: [příručka pro stavaře]. 1. vyd. Praha: Grada, 2007, 331 s. ISBN 978-80-247-1588-9. [3] Dimenzování a realizace teplovodního podlahového vytápění. In: Www.tzbinfo.cz [online].[cit.2013-12-10]. Dostupné z: http://vytapeni.tzb-info.cz/kondenzace/7443-dimenzovani-arealizace-teplovodniho-podlahoveho-vytapeni [4] VÍT, Koverdynský. VYTÁPĚNÍ BYTOVÝCH DOMŮ A MĚŘENÍ SPOTŘEBY TEPLA. In: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební [online]. [cit. 2013-12-10]. Dostupné z:http://www.fce.vutbr.cz/veda/dk2004texty/pdf/01_Pozemni%20st avitelstvi/1_04_Technicka%20zarizeni%20a%20energie%20budov/Koverdynsky _Vit.pdf [5] CIKHART, Jiří. Nejčastěji používané typy indikátorů, jejich výhody a nevýhody. In: Tzb-info.cz[online]. 2006 [cit. 2013-12-10]. Dostupné z: http://www.tzb-info.cz/3459-nejcasteji-pouzivane-typy-indikatorujejich-vyhody-a-nevyhody-i [6] CIKHART, Jiří. Měření a indikace tepla pro vytápění a příslušné přístroje. In: Tzb-info.cz [online]. 2006 [cit. 2013-12-10]. Dostupné z: http://www.tzb-info.cz/3411-mereni-a-indikace-tepla-provytapeni-a-prislusne-pristroje-ii [7] Kalorimetry - montáže a výměny. In: Výměna vodoměrů [online]. [cit. 2013-12-10]. Dostupné z: http://www.vymenavodomeru.cz/index.php?p=141 [8] Měřič tepla - Rozdělovač topných nákladů, RTN 02. In: EIS.cz [online]. 2006 [cit. 2013-12-10]. Dostupné z: http://www.eis.cz/popisvyr.php3?vcis=585&vuziv=6 [9] Elektronický indikátor topných nákladů E-ITN 20. In: APATON METRA [online]. [cit. 2013-12-10]. Dostupné z: http://www.metra-su.cz/index.php?ID=62 [10] Návod co vyčítat na měřičích tepla, indikátorech a vodoměrech. In: IRTN.cz [online].[cit. 2013-12-10]. Dostupné z: http://www.irtn.cz/odecet-navody.html

102

[11] SYSTÉM MERANIA VIPA. In: BYTTHERM s.r.o. [online]. [cit. 2013-12-10]. Dostupné z: http://www.byttherm.sk/products/vipa.php [12] LOGOaktiv nová generace bytových stanic s elektronickým řízením chodu bytové stanice. In: Tzb-info.cz [online]. 2010 [cit. 2013-12-10]. Dostupné z: http://vytapeni.tzbinfo.cz/mereni-a-regulace/6867-logoaktiv-nova-generace-bytovych-stanic-selektronickym-rizenim-chodu-bytove-stanice [13] Bytové stanice s regulátorom - galéria (5/8). In: ASB [online]. 2011 [cit. 2013-12-10]. Dostupné z:http://www.asb.sk/bytove-staniceregulatorom/galeria/5462/44375 [14] Kompaktní bytová stanice IVAR.SAT - úvod. In: Tzb-info.cz [online]. 2012 [cit. 2013-12-10]. Dostupné z: http://voda.tzb-info.cz/priprava-teple-vody/8291-kompaktnibytova-stanice-ivar-sat-uvod-i [15] Integrace vytápění a ohřevu TUV v nízkoenergetických bytových domech. In: Tzb-info.cz [online]. 2004 [cit. 2013-12-10]. Dostupné z: http://www.tzb-info.cz/2227-integrace-vytapeni-a-ohrevu-tuv-vnizkoenergetickych-bytovych-domech [16] Etážové vytápění - úspory za topení a komfort bydlení. In: EKOMPLEX instalatéři [online]. [cit. 2013-12-10]. Dostupné z: http://www.topeni-topenari.eu/topeni/systemyvytapeni/etazove [17] KSB - PUMPY + ARMATURY S.R.O. POKYNY K PROJEKTOVÁNÍ: REGULACE A AUTOMATIZACE ČERPADEL. Pergnitz, 2006.

SOFTWARE: MS Excel 2010 MS Word 2010 AutoCAD 2012 Grundfos CAPS

Internetové stránky: www.tzb-info.cz www.meibes.cz www.korado.cz

103

C.4. Seznam použitých zkratek a symbolů U

[W/m2K]

Součinitel prostupu tepla

d

[m]

Tloušťka materiálu

R

[m2K/W]

Tepelný odpor

Rsi

[m2K/W]

Tepelný odpor při přestupu tepla na vnitřní straně

Rse

[m2K/W]

Tepelný odpor při přestupu tepla na vnější straně

?

[W/mK]

Součinitel tepelné vodivosti

HT,ig [W/K]

Měrná tepelná ztráta do zeminy

HT,iue [W/K]

Měrná tepelná ztráta do nevytápěného prostoru

HT,ij

Měrná tepelná ztráta do/z vytápěného prostoru s

[W/K]

odlišnou teplotou B´

[-]

Charakteristické číslo budovy

P

[m]

Vnější obvod

b

[-]

Redukční činitel

Ɵ,t

[°C]

Teplota

Ɵi,ti

[°C]

Teplota interiéru

Ɵe,te [°C]

Teplota interiéru

Q

Tepelný výkon

[W]

QSkut [W]

Skutečný tepelný výkon

p

[Pa]

Tlak

q

[W/m2]

Hustota tepelného toku

A

[m2]

Plocha

l

[m]

Délka

tw1

[°C]

Teplotní spád – přívod

tw2

[°C]

Teplotní spád - odvod

M

[kg/h]

Hmotnostní průtok 104

w

[m/s]

Rychlost

c

[J/kgK]

Měrná tepelná kapacita

Z

[Pa]

Ztráta místními odpory

ξ

[-]

Součinitel místních odporů

ΔpRV [Pa]

Tlaková ztráta

ΔpDIS [Pa]

Dispoziční tlak

V

[m3]

Objem

ρ

[kg/m3]

Hustota

η

[-]

Účinnost

105

C.4. Seznam příloh 1. výkres – 1NP 2. výkres – 2NP 3. výkres – 3NP 4. výkres – 4NP 5. výkres – 1PP 6. výkres – podélné schéma 7. výkres – technická místnost

106

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

Recommend Documents