PERENCANAAN STRUKTUR RANGKA ATAP BAJA CANAI DINGIN

PERENCANAAN STRUKTUR RANGKA ATAP BAJA CANAI DINGIN Regyna A. D. Latumeten1, Averina Aprilia A.2, Hasan Santoso3, Ima Muljati4 ABSTRAK : Baja canai dingin sudah mulai banyak digunakan sebagai struktur bangunan sekarang ini. Pengaplikasiannya paling sering digunakan untuk struktur rangka atap. Di dalam perencanaannya, biasanya pemodelan struktur rangka atap dilakukan secara sederhana dimana sambungan dianggap flexible. Namun pada kenyataannya struktur tersebut tidak mungkin bisa menjadi flexible, melainkan sebuah struktur yang memiliki sambungan rigid yang bukan hanya menerima aksial saja, namun juga lentur dan geser. Adapun variasi yang dibuat ialah bentuk kuda-kuda (king post dan fink truss), profil (hat dan lipped channel), bentang (8 meter, 10 meter dan 12 meter). Pedoman yang mengatur tentang persyaratan dalam mendesain baja canai dingin juga baru saja dikeluarkan pada tahun 2013, yakni SNI 7971-2013. Permasalahannya adalah belum tentu semua model dan penampang yang berada di pasaran sudah memenuhi SNI 7971-2013 yang mengatur tentang baja canai dingin. Tujuan dari pembuatan tugas akhir ini adalah untuk memberikan contoh perhitungan yang sesuai dengan SNI 7971-2013 dalam mendesain struktur kuda-kuda rangka atap sederhana, serta menentukan pemodelan struktur yang paling aman. Hasil dari penelitian ini menunjukkan pemodelan rigid yang lebih aman, serta memberikan contoh perhitungan struktur rangka atap menurut SNI 7971-2013. KATA KUNCI : baja canai dingin, struktur rangka atap, sambungan rigid, sambungan flexible, SNI 7971-2013 Struktur Baja Canai Dingin.

1.

PENDAHULUAN

Baja canai dingin (cold-formed steel) sudah mulai banyak digunakan. Penggunaan baja canai dingin paling banyak digunakan sebagai struktur atap. Di dalam perencanaannya, biasanya pemodelan struktur rangka atap dilakukan secara sederhana, yakni dengan menganggapnya sebagai rangka batang flexible yang hanya dapat menerima gaya aksial saja. Namun pada kenyataannya, struktur rangka atap adalah struktur rigid yang bukan hanya menerima gaya aksial, namun juga mampu menahan momen yang terjadi. Selain itu dalam pemodelan biasanya titik pertemuan tiap bagian dianggap bertemu pada satu sambungan. Namun, pada pelaksanaannya tiap bagian itu tidak dapat bertemu pada satu titik, sehingga timbul eksentrisitas yang disebabkan oleh bentuk profil yang tidak simetris. Dengan kondisi tersebut, maka diperlukan studi perbandingan antara sambungan yang dimodelkan secara rigid dan flexible. Selain jenis pemodelannya, pada kenyataannya juga ada begitu banyak variasi model geometri rangka atap serta penampang yang digunakan oleh berbagai macam produsen. Di negara lain, peraturan yang mengatur mengenai baja canai dingin sudah ada sejak lama, seperti AISI (American Iron and Steel Institute) dari Amerika dan AS/NZS 4600 Standard dari Australia (Yu, 1991). Sedangkan di Indonesia sendiri peraturan tentang baja canai dingin baru terbit pada tahun 2013. Permasalahannya adalah belum tentu semua model dan penampang di pasaran sudah memenuhi SNI 7971-2013. Oleh karena itu, perlu disediakan contoh-contoh perhitungan sebagai panduan desain struktur rangka atap yang sesuai dengan peraturan yang baru. 1

Mahasiswa Program Studi Teknik Sipil Universitas Kristen Petra, [email protected] Mahasiswa Program Studi Teknik Sipil Universitas Kristen Petra, [email protected] 3 Dosen Program Studi Teknik Sipil Universitas Krsiten Petra, [email protected] 4 Dosen Program Studi Teknik Sipil Universitas Kristen Petra [email protected] 2

1

2. LANDASAN TEORI 2.1. Perencanaan Struktur Rangka Atap Baja Canai Dingin Dalam desain perlu diperhatikan hal-hal berikut. 1) Desain lentur Momen lentur desain (M*) dari komponen struktur lentur harus memenuhi persyaratan yaitu: 𝑀∗=∅𝑏𝑀𝑠 (SNI 7971 3.3.1(1)) 𝑀∗=∅𝑏𝑀𝑏 (SNI 7971 3.3.1(2)) dimana ∅𝑏 = faktor reduksi kapasitas untuk lentur 𝑀𝑠 = kapasitas momen penampang nominal yang dihitung 𝑀𝑏 = kapasitas momen komponen struktur nominal yang dihitung 2) Desain tarik

𝑁∗≤∅𝑡𝑁𝑡 (SNI 7971 3.2.1) dimana ∅𝑡 = faktor reduksi kapasitas untuk komponen struktur tarik 𝑁𝑡 = kapasitas penampang nominal dari komponen struktur dalam tarik

3)

Kombinasi aksial tarik dan lentur

∗ 𝑀𝑦 𝑀𝑥∗ 𝑁∗ + − ≤ 1,0 ∅𝑏 𝑀𝑏𝑥 ∅𝑏 𝑀𝑏𝑦 ∅𝑡 𝑁𝑡 ∗ 𝑀𝑦 𝑁∗ 𝑀𝑥∗ + + ≤ 1,0 ∅𝑡 𝑁𝑡 ∅𝑏 𝑀𝑠𝑥𝑓 ∅𝑏 𝑀𝑠𝑦𝑓

(SNI 7971 3.5.2(1)) (SNI 7971 3.5.2(2))

dimana 𝑁𝑡 = kapasitas penampang nominal dari komponen struktur dalam tarik 𝑀𝑠𝑥𝑓 , 𝑀𝑠𝑦𝑓 = kapasitas momen leleh penampang nominal dari penampang utuh terhadap sumbu x dan y 𝑀𝑏𝑥 , 𝑀𝑏𝑦 = kapasitas momen komponen struktur struktur nominal terhadap sumbu x dan y, dari penampang efektif 4)

5)

Desain tekan Gaya aksial tekan desain (N*) harus memenuhi berikut ini: 𝑁 ∗ ≤ ∅𝑐 𝑁𝑠 (SNI 7971 3.4.1.1) ∗ 𝑁 ≤ ∅𝑐 𝑁𝑐 (SNI 7971 3.4.1.2) dimana ∅𝑐 = faktor reduksi kapasitas untuk komponen struktur dalam tekan 𝑁𝑠= kapasitas penampang nominal dari komponen struktur dalam tekan 𝑁𝑐 = kapasitas komponen struktur nominal dari komponen struktur dalam tekan Kombinasi aksial tekan dan lentur Gaya tekan aksial desain (𝑁 ∗), dan momen lentur desain (𝑀𝑥∗ dan 𝑀𝑦∗ ) terhadap sumbu 𝑥 dan 𝑦 dari penampang efektif, harus memenuhi syarat berikut ini

(a) (b)

𝑁∗

∅𝑐 𝑁𝑐 𝑁∗ ∅𝑐 𝑁𝑠

+∅ +∅

𝐶𝑚𝑥𝑀𝑥∗

+∅

𝐶𝑚𝑦 𝑀𝑦∗

𝑏 𝑀𝑏𝑥 ∝𝑛𝑥 𝑏 𝑀𝑏𝑦 ∝𝑛𝑦 𝑀𝑦∗ 𝑀𝑥∗

𝑏 𝑀𝑏𝑥

+∅

𝑏 𝑀𝑏𝑦

≤ 1,0

≤ 1,0

(SNI 7971 3.5.1(1)) (SNI 7971 3.5.1(2))

Jika 𝑁 ∗/∅𝑐 𝑁𝑐 ≤ 0,15, interaksi berikut harus digunakan sebagai pengganti poin (a) dan (b) 𝑁∗

∅𝑐 𝑁𝑐

+

𝑀𝑥∗

∅𝑏 𝑀𝑏𝑥

+

∗ 𝑀𝑦

∅𝑏 𝑀𝑏𝑦

≤ 1,0

(SNI 7971 3.5.1(3))

2

dimana ∅𝑐 𝑁𝑠 𝑁𝑐 ∅𝑏 𝐶𝑚𝑥 , 𝐶𝑚𝑦 𝑀𝑥∗ , 𝑀𝑦∗

= faktor reduksi kapasitas untuk komponen struktur tekan = kapasitas penampang nominal dari komponen struktur dalam tekan = kapasitas komponen struktur nominal dari komponen struktur dalam tekan = faktor reduksi kapasitas untuk lentur = koefisien untuk momen ujung yang tidak sama = momen lentur desain terhadap sumbu x dan y dari penampang efektif, ditentukan untuk gaya aksial desain saja = faktor amplifikasi momen

∝𝑛𝑥 , ∝𝑛𝑦

6) Desain geser Gaya geser desain (V*) pada setiap potongan penampang harus memenuhi 𝑉∗=∅𝑣𝑉𝑣 (SNI 7971 3.3.4.1) dimana ∅ = faktor reduksi kapasitas untuk geser 𝑉𝑣 = kapasitas geser nominal pelat badan 7)

Kombinasi lentur dan geser Untuk balok dengan pelat badan tanpa pengaku, momen lentur desain (M*) dan gaya geser desain (V*) harus memenuhi 𝑀∗ 2 ) + 𝑏 𝑀𝑠

(∅

𝑉∗ 2 ) 𝑣 𝑉𝑣

(∅

≤ 1,0

(SNI 7971 3.3.5(1))

dimana 𝑀𝑠 = kapasitas penampang nominal dari komponen struktur struktur dalam tarik 𝑉𝑣 = kapasitas momen leleh penampang nominal dari penampang utuh terhadap sumbu x dan y 2.2. Sambungan Sekrup 1) Sambungan sekrup dalam geser a) Jarak minimum dan jarak tepi Jarak antara pusat-pusat sekrup tidak boleh kurang dari tiga kali diameter sekrup nominal (d f). Jarak dari pusat sekrup ke tepi semua bagian tidak boleh kurang dari 3 df . b) Tarik pada bagian tersambung Gaya tarik desain (N*t) pada penampang neto harus memenuhi: N*t ≤ Nt (SNI 7971 5.4.2.2(1)) dimana:  = faktor reduksi kapasitas sambungan sekrup dalam tarik Nt = kapasitas tarik nominal penampang neto bagian tersambung c) Jungkit (tilting) dan tumpu lubang Gaya tumpu desain (V*b) pada satu sekrup harus memenuhi V*b ≤ Vb (SNI 7971 5.4.2.3(1)) dimana:  = faktor reduksi kapasitas sekrup yang menerima miring dan tumpu lubang Vb = kapasitas tumpu nominal bagian tersambung d) Geser sambungan yang dibatasi jarak ujung Gaya geser desain V*fv yang dibatasi jarak ujung harus memenuhi: V*fv ≤ Vfv (SNI 7971 5.4.2.4(1)) dimana:  = faktor reduksi kapasitas sekrup

3

Vfv = kapasitas geser nominal e) Sekrup dalam geser Kapasitas geser nominal sekrup harus ditentukan tidak boleh kurang dari 1,25Vb. 2)

Sambungan sekrup dalam tarik a) Jarak tepi minimum Jarak dari pusat sekrup ke setiap tepi bagian tersambung tidak boleh kurang dari 3df. b) Cabut (pull-out) dan tembus (pull-through) Gaya tarik desain N*t pada sekrup harus memenuhi: N*t ≤ Nt dimana  = 0,5 Nt = kapasitas nominal sambungan dalam tarik

(SNI 7971 5.4.3.2(1))

c) Sekrup dalam tarik Kapasitas tarik nominal sekrup tidak boleh kurang dari 1,25Nt. 3. METODOLOGI PENELITIAN Perhitungan kapasitas profil rangka atap dilakukan secara manual. Perhitungan gaya gaya dalam dilakukan dengan bantuan software SAP (pemodelan rangka atap, input jenis profil dan beban rencana). Diagram alir dari penelitian ini dapat dilihat pada Gambar 1.

Gambar 1. Diagram Alir Garis Besar Prosedur Penelitian

4

4. HASIL DAN ANALISIS 4.1. Pendahuluan Bagian ini akan menyajikan perbandingan gaya-gaya dalam maksimum yang dihasilkan oleh pemodelan sambungan rigid dan sambungan flexible. 4.2. Lentur Perbandingan momen lentur maksimum untuk semua varian dapat dilihat pada Tabel 1. Bagian yang diarsir adalah bagian yang nilainya lebih besar.

Jenis Profil L8C L 10 C L 12 C L8H L 10 H L 12 H

Tabel 1. Perbandingan Lentur Maksimum Gaya Lentur Maksimum (kNm) King Post Fink Truss Sambungan Rigid Sambungan Flexible Sambungan Rigid Sambungan Flexible 0.304 0.189 0.334 0.341 0.727 0.190 0.334 0.753 0,6396 0.455 0.190 0.332 0.291 0.625 0.410

0.186 0.185 0.185

0.341 0.559 0.574

0.331 0.333 0.332

4.3. Tarik Perbandingan gaya tarik maksimum untuk semua varian dapat dilihat pada Tabel 2. Bagian yang diarsir adalah bagian yang nilainya lebih besar.


Tabel 2. Perbandingan Gaya Tarik Maksimum Gaya Tarik Maksimum (kN) King Post Fink Truss Sambungan Rigid Sambungan Flexible Sambungan Rigid Sambungan Flexible 10.170 10.050 5.772 5.4 14.221 13.783 7.448 7,187 7.164 7.140 5.746 5.128 9.798 9.583 5.496 5.407 7.192 13.791 12.841 7.187 7.011 6.552 5.725 5.128

4.4. Tekan Perbandingan gaya tekan maksimum untuk semua varian dapat dilihat pada Tabel 3. Bagian yang diarsir adalah bagian yang nilainya lebih besar.

5


Tabel 3. Perbandingan Gaya Tekan Maksimum Gaya Tekan Maksimum (kN) King Post Fink Truss Sambungan Rigid Sambungan Flexible Sambungan Rigid Sambungan Flexible -23.248 -22.525 -23,778 -22,238 -30.349 -29.044 -32,395 -29,773 -38.009 -36.034 -40,28 -36,276 -22.544 -22.339 -22,876 -22,239 -29.151 -28.874 -30,888 -29,773 -36.463 -35.720 -37,815 -36,276

Secara umum, hasil dengan sambungan rigid lebih aman dibandingkan hasil dengan sambungan flexible. Namun pada tabel di atas untuk struktur fink truss dengan profil hat bentang 8 meter dan 10 meter, menunjukkan bahwa sambungan flexible menghasilkan gaya tekan yang lebih besar. Akan tetapi, perbedaan ini hanya sebesar 2% saja. 4.5. Geser Perbandingan gaya geser maksimum untuk semua varian dapat dilihat pada Tabel 4. Bagian yang diarsir adalah bagian yang nilainya lebih besar.


Tabel 4. Perbandingan Gaya Geser Maksimum Gaya Geser Maksimum (kN) King Post Fink Truss Sambungan Rigid Sambungan Flexible Sambungan Rigid Sambungan Flexible 5.155 0.626 5,492 2,215 7.130 0.632 8,491 2,033 7.001 0.631 6,739 2 5.018 0.615 5,292 2,214 6.958 0.615 7,944 2,033 6.838 0.613 6,519 2

4.6. Interaksi Untuk perhitungan interaksi ini, profil yang digunakan sama untuk semua varian, sehingga dapat dibandingkan satu dengan yang lain. Profil channel yang digunakan adalah ukuran 76.44.11 dengan tebal 1 mm (Gambar 2). Sedangkan profil hat yang digunakan adalah ukuran 60.56,9.16,35 dengan tebal 0.83 mm (Gambar 3).

Gambar 2. Penampang Profil Channel

Gambar 3. Penampang Profil Hat

6

4.6.1. Interaksi Lentur dan Tarik Perbandingan interaksi lentur dan tarik yang terjadi pada masing-masing varian dapat dilihat pada Tabel 5. Perhitungan interaksi digunakan sebagai perbandingan antara kapasitas dengan gaya-gaya dalam yang terjadi. Bagian yang diarsir pada tabel adalah bagian yang nilai interaksinya lebih besar.


Tabel 5. Perbandingan Interaksi Lentur dan Gaya Tarik Maksimum Interaksi Lentur dan Gaya Tarik King Post Fink Truss Sambungan Rigid Sambungan Flexible Sambungan Rigid Sambungan Flexible 0.091 0.090 0.089 0.087 0.128 0.124 0.12 0.118 0.106 0.064 0.0923 0.046 0.163 0.212 0.241

0.147 0.197 0.101

0.154 0.201 0.238

0.139 0.187 0.095

4.6.2. Interaksi Lentur dan Tekan Hasil perhitungan interaksi lentur dan tekan yang terjadi pada masing-masing varian dapat dilihat pada Tabel 6. Perhitungan interaksi digunakan sebagai perbandingan antara kapasitas dengan gaya-gaya dalam yang terjadi. Bagian yang diarsir pada tabel adalah bagian yang nilai interaksinya lebih besar.


Tabel 6. Interaksi Lentur dan Gaya Tekan Maksimum Interaksi Lentur dan Gaya Tekan King Post Fink Truss Sambungan Rigid Sambungan Flexible Sambungan Rigid Sambungan Flexible 0.390 0.378 0.453 0.387 0.511 0.489 0.597 0.604 0.632 0.599 0.694 0.603 0.581 0.755 0.920

0.576 0.747 0.915

0.603 0.798 0.932

0.595 0.759 0.921

4.6.3. Interaksi Lentur dan Geser Perbandingan interaksi lentur dan geser yang terjadi pada masing-masing varian dapat dilihat pada Tabel 7. Perhitungan interaksi digunakan sebagai perbandingan antara kapasitas dengan gaya-gaya dalam yang terjadi. Bagian yang diarsir pada tabel adalah bagian yang nilai interaksinya lebih besar.


Tabel 7. Interaksi Lentur dan Gaya Geser Maksimum Interaksi Lentur dan Gaya Geser King Post Fink Truss Sambungan Rigid Sambungan Flexible Sambungan Rigid Sambungan Flexible 0.103 0.002 0.116 0.0024 0.212 0.002 0.244 0.0024 0.193 0.002 0.195 0.003 0.364 0.842 0.701

0.020 0.020 0.020

0.398 0.846 0.767

0.021 0.021 0.021

7

4.7. Sambungan Sekrup Perbandingan jumlah sekrup maksimum yang berada pada satu sambungan untuk setiap varian dapat dilihat pada Tabel 8. Bagian yang diarsir pada tabel adalah bagian yang jumlah sekrupnya lebih banyak.


Tabel 8. Perbandingan Jumlah Sekrup Maksimum Interaksi Lentur dan Gaya Geser King Post Fink Truss Sambungan Rigid Sambungan Flexible Sambungan Rigid Sambungan Flexible

5 7 4 7 10 6

5 7 4 7 9 6

3 3 4 6 6 6

3 3 4 6 6 6

4.8 Analisis Pemodelan rigid menghasilkan gaya dalam yang lebih besar, sehingga untuk struktur yang sama jika didesain dengan sambungan rigid akan lebih aman. Interaksi terbesar secara keseluruhan adalah interaksi antara lentur dan tekan yaitu sebesar 0.920, menunjukkan bahwa pemodelan menggunakan sambungan rigid maupun flexible di dalam penelitian ini masih aman menurut SNI 7971-2013. Ratarata perbedaan hasil perencanaan struktur rangka atap menggunakan sambungan flexible dan rigid pun hanya 8,82%. Sehingga perencanaan menggunakan sambungan flexible dalam penelitian ini masih aman dan bisa digunakan. 5. KESIMPULAN DAN SARAN 5.1. Kesimpulan Dari hasil perencanaan struktur rangka atap baja canai dingin menurut SNI 7971-2013, baik untuk kudakuda tipe king post maupun fink truss, untuk profil channel dan hat pada bentang 8, 10 hingga 12 meter, secara umum dapat ditarik kesimpulan bahwa perencanaan struktur rangka atap menggunakan sambungan rigid lebih aman dibandingkan perencanaan menggunakan sambungan flexible. 5.2. Saran Berdasarkan kesimpulan-kesimpulan yang telah diambil, diberikan saran-saran untuk penelitianpenelitian berikutnya mengenai perencanaan struktur rangka atap baja canai dingin menurut SNI 79712013, meliputi : 1. Penambahan jenis profil yang digunakan, seperti misalnya profil kanal Z. 2. Penambahan variasi jenis sambungan, bukan hanya sekrup saja. 6. DAFTAR REFERENSI Departemen Pekerjaan Umum. (2013). SNI 7971-2013 Struktur Baja Canai Dingin, Badan Standarisasi Nasional, Jakarta, Indonesia. Yu, W. W. (1991). Cold Formed Steel Design (2nd ed.). John Wiley & Sons, New York.

8

PERENCANAAN STRUKTUR RANGKA ATAP BAJA CANAI DINGIN

Recommend Documents