hari DENGAN MOTOR BENSIN 4 TAK

Tugas Akhir

KONSTRUKSI DAN PERANCANGAN MESIN PENGGILING CABAI KAPASITAS 250 kg / hari DENGAN MOTOR BENSIN 4 TAK Diajukan Sebagai Salah Satu Syarat Meraih Gelar Sarjana Strata Satu ( S1 ) pada Fakultas Teknologi Industri Jurusan Teknik Mesin Universitas Mercu Buana

Disusun Oleh :

Nama : YAN SANTOSO Nim

: 01301-113

FAKULTAS TEKNOLOGI INDUSTRI JURUSAN TEKNIK MESIN UNIVERSITAS MERCU BUANA JAKARTA 2007

LEMBAR PERNYATAAN

Saya yang bertandatangan di bawah ini : Nama

: Yan Santoso

NIM

: 01301-113

Fakultas

: Teknologi Industri

Jurusan

: Teknik Mesin

Universitas

: Mercu Buana

Menyatakan dengan sesungguhnya, bahwa tugas akhir yang saya buat ini merupakan hasil karya sendiri dan tidak menyadur dari hasil karya orang lain, kecuali dari kutipan-kutipan referensi yang telah disebutkan sumbernya.

Jakarta, Mei 2007

( Yan Santoso )

LEMBAR PENGESAHAN

KONTRUKSI DAN PERANCANGAN MESIN PENGGILING CABAI KAPASITAS 250 kg/hari DENGAN MOTOR BENSIN 4 TAK

Telah diperiksa dan disetujui oleh :

Pembimbing I

( DR. H. Abdull Hamid, M.Eng )

LEMBAR PENGESAHAN

KONTRUKSI DAN PERANCANGAN MESIN PENGGILING CABAI KAPASITAS 250 kg/hari DENGAN MOTOR BENSIN 4 TAK

Telah diperiksa dan disetujui oleh :

mengetahui, Kordinator Tugas Akhir

( Nanang Ruhyat, ST, MT. )

KATA PENGANTAR

Puji syukur atas kehadirat Tuhan Yang Maha Esa atas rahmat dan karunia- Nya, sehingga penulis dapat menyelesaikan Tugas Akhir (TA) ini. Penyusun Tugas Akhir dengan judul “Kontruksi dan Perancangan Mesin Penggiling Cabai Kapasitas 250 kg/hari Dengan Motor Bensin 4 Tak” ini adalah merupakan salah satu syarat untuk mendapatkan gelar Sarjana Sastra Satu (S1) pada Fakultas Teknologi Industri Universitas Mercu Buana. Pada kesempatan ini, penulis ingin menyampaikan rasa terima kasih yang sebesarbesarnya kepada : 1. Bapak DR. H. Abdul Hamid, M.Eng. selaku dosen pembimbing I yang telah membimbing

dan

memberikan

saran-saran

yang

sangat

membantu

sehingga

terselesaikannya tugas akhir ini.

2. Bapak Ir. Rully Nutranta selaku Ketua Jurusan Teknik Mesin Universitas Mercu Buana.

3. Bapak Nanang Ruhyat, ST, MT. selaku Kordinator Tugas Akhir Jurusan Teknik Mesin Universitas Mercu Buana.

4. Bapak Munadi Firmansyah dan Bapak Sumantri selaku staf laboratorium mesin yang telah memberikan masukan dan saran dalam pembuatan alat penggiling cabai. 5. Seluruh staf dosen jurusan teknik mesin Universitas Mercu Buana yang telah memberikan bekal ilmu pengetahuan, khususnya dasar-dasar ilmu teknik mesin kepada penulis.

6. Orang tua saya yang telah membantu atas do’a dan materil sehingga terselesaikan tugas akhir ini.

7. Kakak tercinta saya Sutarti, Ari, Sutarto, Tri, Roger, Deni, dan Endang yang telah memberi bantuan atas do’a dan materil sehingga terselesaikan tugas akhir ini.

8. Heri Winoto, atas kerjasamanya dalam melaksanakan Tugas Akhir ini.

9. Teman-teman angkatan 2001, Santoso, Roni, Suhari, Heru, dan masih banyak lagi yang tidak bisa disebutkan namanya satu per satu yang telah banyak membantu memberikan masukan dan dorongan kepada penulis.

10. Mahasiswa Teknik Mesin angkatan 2000, Hari, ST., Nando, ST., Hendra, ST.

11. Untuk semua angkatan 2002, Herry, Sepno, Wulan, dan Yeni yang membantu saya memberikan masukan dalam pembuatan tugas akhir saya.

12. Semua pihak yang telah membantu dalam penyelasaian tugas akhir ini.

Dalam penyusunan Laporan Tugas Akhir ini, penyusun meyakini bahwa kesalahan serta kekurangan tidak pernah lepas daripadanya. Oleh karena itu penyusun mengharapkan kritik dan saran guna memperbaiki kualitas laporan ini. Harapan kami dengan adanya Laporan Tugas Akhir ini, dapat memberikan manfaat untuk Mahasiswa Teknik Mesin khususnya dan Civitas Universitas Mercu Buana pada umumnya. Semoga Allah senantiasa melimpahkan rahmat dan hidayah-Nya kepada kita semua, Amin.

Jakarta, Mei 2007 Penulis

Yan Santoso

DAFTAR ISI

LEMBAR PERNYATAAN

…………………………………………………

i

LEMBAR PENGESAHAN

…………………………………………………

ii

KATA PENGANTAR

…………………………………………………

iv

DAFTAR ISI

………………………………………………… vii

DAFTAR GAMBAR

…………………………………………………

x

DAFTAR TABEL

…………………………………………………

xi

NOMEN KLATUR

………………………………………………… xii

ABSTRAK

………………………………………………… xii

BAB I. PENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang

……………………………………………

1

1.2 Maksud dan Tujuan

……………………………………………

2

1.3 Batasan Masalah

……………………………………………

3

1.4 Teknik Pengumpulan Data

……………………………………………

3

1.5 Sistematika Penulisan

……………………………………………

3

……………………………………………

5

BAB II LANDASAN TEORI 2.1 Metode Perancangan

2.2 Proses Perancangan

……………………………………………

6

2.3 Lendutan Dengan Pengintegrasian Persamaan-Persamaan Gaya lintang dan Beban

……………………………………………

7

……………………………

8

2.4 Metode Luas Momen

2.5 Logam Untuk Mesin Pembuat Bubuk Cabai …………………………… 10 2.5.1. Poros

…………………………… 11

2.5.2. Poros Dukung

…………………………… 11

2.5.3.Sabuk - V

…………………………… 13

2.5.4.Konstruksi dan Bahan alas Mesin

…………………………… 15

2.6 Tahap Kerja Selama Proses Perancangan

…………………………… 16

2.6.1 Pengklarifikasi Tugas

…………………………… 16

2.6.2 Perencanaan Konsep

…………………………… 18

2.6.3 Daya Yang Dipakai

…………………………… 19

2.7 Perancangan Komponen

…………………………… 20

2.71 Perancangan Sabuk

…………………………… 21

2.72 Perancngan Poros

…………………………… 23

BAB III PERHITUNGAN 3.1 Perancangan Puli

……………………………………… 24

3.2 Perancangan Daya Motor

……………………………………… 26

3.3 Perancangan Sabuk

……………………………………… 27

3.4 Perancangan Poros

……………………………………… 34

3.5 Perhitungan Bantalan Gelinding

……………………………………… 37

BAB IV DEFLEKSI PADA RANGKA 4.1 Defleksi

……………………….……………

42

4.2 Tegangan Pada Batang Rangka

………………..…………………… 47

BAB V KESIMPULAN DAN SARAN 5.1 Kesimpulan

…………………………………………………… 49

5.2 Saran

…………………………………………………… 50

DAFTAR PUSTAKA LAMPIRAN

DAFTAR GAMBAR

Gambar 2.1

Metoda luas momen

…………………………………………….. 9

Gambar 2.2

Pena blok bawah dengan dua cakra …………………………….… 12

Gambar 2.3

Gaya pada puli pada sabuk rata

……………………………… 13

Gambar 2.3

Gaya pada puli pada sabuk V

……………………………… 13

Gambar 2.5

Motor Bensin

……………………………… 19

Gambar 3.1

Puli

……………………………… 25

Gambar 3.2

Penampang sabuk V

……………………………… 29

Gambar 3.4

Bantalan gelinding

……………………………… 40

DAFTAR TABEL

Tabel 2.1

Daftar Periksa Untuk Penyusunan Spesifikasi ………………….… 17

Tabel 2.2

Tahap-tahap Perancangan Konsep ………………………………... 18

Tabel 3.2

Baja karbon untuk konstruksi mesin dan baja batang yang difinisi dingin untuk poros ………………………….…………….. 28

Tabel 3.3

Nomor Nominal Sabuk …………….……………………………... 31

Tabel 3.4

Faktor koreksi kθ ………………………………………………….. 32

Tabel 3.5

Sifat dari baja AISI 1040 ………………………………………….. 36

Tabel 3.6

Faktor-faktor koreksi daya yang ditranmisikan, fc ………………... 38

Tabel 3.7

Faktor-faktor V, X, Y dan Xo, Yo ………………………………... 39

Tabel 4.1

Kekuatan Bahan …………………………………………………... 44

Tabel 4.2

Profil siku …………………………..……………………………... 44

NOMEN KLATUR

SIMBOL

KETERANGAN

SATUAN m2

A

Luas Penampang Belt

Dm

Diameter Puli Pada Motor

m

Dp

Diameter Puli Pada Penggiling

m /m2

N

f

Tegangan Yang diizinkan Pada Belt

F

Gaya

N

Fo

Besar Gaya Terpasang

N

g

Percepatan Grafitasi

h

Tinggi atau Tebal

k

Kekakuan Pegas

m

Massa

N

Putaran Motor

rpm

P.E

Daya Efektif

kw

W

Berat

N

m

/dk

m N.m

/dtk

kg

ABSTRAK

Kebutuhan alat untuk menghaluskan rempah-rempah perlu sekali atau sangat dibutuhkan oleh masyarakat khususnya yang dalam penggunaannya dibutuhkan proses cepat dan dengan kapasitas yang cukup banyak. Oleh karenanya dirancanglah alat penggiling jahe kapasitas 200 kg/hari dan cabai 250 kg/hari. Alat ini beroperasi secara langsung dalam artian satu kali proses motor bergerak maka di dapat hasil gilingan jahe dan cabai secara bersamaan. Efisiensi dari kerja mesin didapat. Dengan menggunakan daya mesin 5.5 Hp dengan putaran max mesin mencapai 3600 Rpm atau sekitar 4103 watt, dengan transmisi pemindah daya V-belt dimana V-A menggunakan No. 73 dengan L = 1854 mm. Hasil perhitungan di dapat defleksi dari rangka untuk menahan beban sebesar 5 N = 0,13 mm, maka jelas rangka cukup baik, cukup untuk menunjang yang dihasilkan oleh mesin dengan daya 5.5 Hp.

BAB I PENDAHULUAN

1.1 Latar Belakang Masalah Produksi rempah - rempah Indonesia mencapai ± 3.923.781 Ton, hasil tersebut terdiri dari berbagai macam rempah. Hasil ini dapat disajikan dalam dua bentuk yakni bentuk rempah segar dan bentuk rempah olahan. Pada saat panen raya hasil panen berlimpah, tetapi kondisi pasar tidak menguntungkan, sehingga tidak semua rempah dapat terjual dalam bentuk rempah segar karena rempah mempunyai sifat mudah rusak dan umur simpan yang pendek. Untuk mengatasi hal ini petani mengeringkan rempah agar rempah tidak membusuk, untuk dijadikan rempah olahan. Rempah olahan itu mempunyai nilai jual yang rendah dibandingkan harga jual rempah yang segar, padahal telah dikenakan biaya dan tenaga untuk mengolahnya.

Pada keadaan krisis seperti ini, jenis industri kecil yang paling memungkinkan masih dapat berjalan dan bertahan untuk terus berproduksi, karena dengan bentuk industri ini orang masih dapat terus memperoleh pendukungan berdirinya suatu industri. Misalnya faktor financial, faktor alat atau mesin untuk berproduksi dan lain-lain. Salah satu contoh industri kecil dalam bidang industri makanan, khususnya pada pembuatan jamu tradisional dan sambal botol. Untuk membuat sambal botolan salah satu bahan yang digunakan adalah bubuk cabai, agar rasa dan aromanya sangat enak dan tahan lama. Untuk menbuat bubuk cabai biasanya orang menumbuk lalu menyaringnya untuk mendapatkan hasil yang halus. Hal ini menimbulkan kerugian waktu dan kualitas yang masih diragukan. Oleh karena itu diperlukan suatu mesin penggiling cabai yang dapat berfungsi untuk membantu bahkan menggantikan pekerjaan yang sebelumnya dilakukan dengan menggunakan tenaga manusia sekaligus dapat meningkatkan kualitas.

1.2 Maksud dan Tujuan Maksud dan tujuan dari perancangan alat ini adalah merancang suatu alat dengan kapasitas penggilingan 250kg/hari dengan menggunakan puli, cabai yang dapat berfungsi untuk menggiling dan menyaring cabai sampai halus dalam satu kesatuan proses produksi, sehingga meningkatkan kalitas produksi cabai dan meningkatkan efisiensi dalam proses produksi bubuk cabai dengan menganalisa defleksi pada rangka kontruksi.

1.3 Batasan Masalah

Dalam penyusunan tugas akhir ini, penulis hanya akan membahas tentang perancangan puli dan sabuk penggerak (v-belt), spesifikasi motor bensin, defleksi rangka yang digunakan, data-data yang diperoleh dari hasil perhitungan dan pengujian dari analisa hasil penggilingan tersebut serta struktur konstruksi dari mesin penggiling cabai dilapangan.

1.4 Teknik Pengumpulan Data Teknik yang dilakukan dalam pengumpulan data perancangan alat pengering ini adalah: a. Metoda observasi, yaitu metoda yang dilakukan dengan cara terjun langsung ke lapangan untuk mendapatkan data-data yang dibutuhkan untuk perancangan alat pengering ini. b. Study literature, yaitu membaca buku-buku referensi yang berhubungan dengan apa yang sedang dirancang.

1.5 Sistematika Penulisan Penyusunan bab - bab dalam tugas akhir ini dimaksudkan untuk memudahkan dalam pembahasan. Adapun sistematika penulisan dalam laporan tugas akhir ini adalah sebagai berikut : LEMBAR PENGESAHAN KATA PENGANTAR DAFTAR SIMBOL DAFTAR ISI BAB I

PENDAHULUAN Bab ini berisi tentang latar belakang masalah, tujuan, batasan masalah, metoda penelitian, sistematika penulisan.

BAB II

TEORI DASAR Pada bab ini dikumpulkan bahan-bahan referensi dan ilmu-ilmu terapan yang dapat digunakan untuk menunjang dalam perancangan mesin ini.

BAB III

PERANCANGAN ALAT PENGGILING Bab ini berisikan tentang perhitungan yang digunakan dalam perancangan alat ini, yang hasilnya berupa karakteristik sampai pada akhirnya ditemukan kombinasi prinsip solusi yang terbaik

BAB IV

PERHITUNGAN DEFLEKSI RANGKA Bab ini berisikan tentang analisa perhitungan dari data-data perancangan yang telah dilakukan pada bab sebelumnya serta defleksi yang terjadi pada rangka kontruksi.

BAB V

KESIMPULAN DAN SARAN Pada bab terakhir ini akan disimpulkan hasil dari kerja dan rancangan yang telah dibuat sebelumnya.

DAFTAR PUSTAKA LAMPIRAN

BAB II LANDASAN TEORI

2.1

Metode Perancangan Metode perancangan teknik secara sistematis merupakan suatu metode perancangan yang

bertujuan untuk membantu dan mempermudah suatu proses penciptaan dan pembentukan suatu desain dan kontruksi. Pada dasarnya perancangan teknik merupakan suatu usaha untuk dapat memenuhi persyaratan-persyaratan yang diperlukan dalam pembuatan alat tersebut sehingga memungkinkan untuk memperoleh hasil atau produk yang terbaik sesuai dengan keinginan. Keinginan untuk memperoleh hal tersebut perlu didasari oleh latar belakang ilmu pengetahuan yang memadai serta wawasan yang luas mengenai aspek yang berkembang didalam masyarakat. Ilmu pengetahuan yang dimiliki perancang diusahakan untuk memperoleh titik temu dengan aspek-aspek lainnya seperti ekonomi, sospol dan lain-lain.

Perancanan teknik merupakan suatu pekerjaan kreatif yang berdasarkan pada berbagai disiplin ilmu seperti matematika, mekanika, termodinamika, kinematika dan lain-lain. Serta juga diperlukan pengetahuan dan pengalaman. Dalam perancangan diperlukan metode perancangan untuk memecahkan masalah yang dilakukan tahap demi tahap secara analisis dan sintesis. Analisis adalah penguraian suatu sistem yang rumit atau kompleks, menjadi elemen-elemennya dan kemudian mempelajari karakteristik masing-masing elemen tersebut beserta korelasinya. Sedangkan sintesis adalah mengabungkan kembali elemen-elemen yang telah diketahui karakteristiknya untuk kemudian diciptakan suatu sistem baru. Pada metode perancangan, suatu tahap yang merupakan kelanjutan dari tahap sebelumnya dan menjadi bahan acuan bagi tahap berikutnya. Pada kenyataannya suatu tahap merupakan proses yang kompleks, biasanya untuk memecahkannya dibutuhkannya iterasi. Iterasi adalah suatu proses dimana suatu solusi dicapai secara tahap demi tahap. Dan pada iterasi dimungkinkan seorang perancang untuk kembali pada tahap sebelumnya untuk melakukan pengulangan.

2.2

Proses Perancangan Pada dasarnya perancangan bermula karena adanya suatu kebutuhan pada masyarakat

(consumen goods) atau industri (capital goods). Bagi seorang sarjana teknik, kebutuhan tersebut dianggap sebagai suatu ketidak sempurnaan mesin ataupun proses kerjanya sehingga diperlukan mesin / proses baru yang lebih sempurna. Kesempurnaan ini seiring dengan perubahan zaman.

Suatu produk baru dapat dikatakan sempurna pada zaman sekarang, akan tetapi belum tentu sempurna dimasa depan, seiring dengan kemajuan teknologi. Kebutuhan inilah yang akhirnya mendorong siklus produk sekaligus kemajuan teknologi.

2.3

LENDUTAN DENGAN PENGINTEGRASIAN PERSAMAAN – PERSAMAAN GAYA LINTANG DAN BEBAN

Persamaan – persamaan kurva lendutan yang mengandung gaya lintang V dan beban q dapat dipakai untuk mendapatkan lendutan balok. Prosedurnya mirip dengan persamaan momen lentur, kecuali banyak pengintegrasian yang diperlukan. Umpamanya, bila kita mulai dengan persamaan beban, yang mana adalah turunan – keempat, empat pengintegrasian diperlukan untuk mendapatkan persamaan lendutan. Pengintegrasian tambahan ini menimbulkan konstanta integrasi yang lebih banyak, tetapi konstanta tersebut dapat diperoleh dari kondisi batas dan kontinuitas. Kondisi – kondisi sekarang termasuk kondisi gaya lintang dan momen lentur di samping putaran sudut dan lendutan. Pemilihan di antara ketiga persamaan diferensial tersebut tergantung pada kemudahan matematika atau kebiasaan seseorang. Umpamanya, bila persamaan untuk beban q mudah sedangkan momen lentur M tidak mudah didapat dari kesetimbangan statis dari diagram benda bebas, maka persamaan beban akan dipakai. Intensitas distribusi beban dapat dinyatakan dengan persamaan di bawah ini :

q=

qo ( L − x) L

( Ref Mekanika Bahan Gere dan Timoshenko hal: 389 )

Maka, persamaan differensial tingkat empat menjadi

ELy ''' =

q o ( L − x) L

( Ref Mekanika Bahan Gere dan Timoshenko hal: 389 )

Integrasi pertama menghasilkan

EIy ''' =

qo x (2 L − x) + c1 2L

Dengan ini kita telah mendapatkan lendutan dan kemiringan balok yang diminta dengan menyelesaikan persamaan differensial tingkat empat dari kurva lendutan.

2.4

METODA LUAS MOMEN

Pada bagian ini kita membahas suatu cara lain untuk mendapatkan lendutan balok. Cara ini disebut metoda luas-momen yang memanfaatkan sifat-sifat diagram luas momen lentur. Cara ini khususnya cocok bila yang diinginkan lendutan dan putaran sudut pada suatu titik saja, karena kita dapat memperoleh besar-besaran tersebut tanpa mencari persamaan selengkapnya dari garis lentur terlebih dahulu. Untuk menjelaskan cara ini, marilah kita memperhatikan bagian AB dari kurva lendutan sebuah balok dalam daerah di mana kelengkungan positif. Pada titik A garis singgung AB1 pada kurva lendutan membentuk putaran sudut positif θ a dengan sumbu x dan pada titik B, garis singgung C1B membentuk sudut θ b . Sudut antara garis-garis singgung θ ab , sama dengan selisih antara θ b dan θ a . Jadi, θ ba menunjukan putaran sudut garis singgung di B relatif terhadap garis singgung di sudut A. Sudut relatif θba adalah positif bilamana θ b lebih besar dari θ a seperti pada gambar.

Gamb. 2.1. Metoda luas - momen.

Selanjutnya, perhatikan titik m1 dan m2 pada sumbu balok yang berjarak ds. Garis singgung terhadap

kurva lendutan pada titik-titk ini terlihat pada gambar, yaitu garis

m1 m1dan m 2 p 2 . Garis normal terhadap garis ini berpotongan pada pusat kelengkungan pada

sudut dθ yang sama dengan ds/ ρ , dimana ρ adalah jari-jari kelengkungan.

dθ = −

Mdx EI

( Ref Mekanika Bahan Gere dan Timoshenko hal 393 )

dimana M adalah momen lentur balok dan EI ketegaran lentur. Besaran M dx/EI mempunyai arti sederhana. Tepat dibawah balok pada Gamb. 7-8, kita menggambarkan diagram M/EI (yaitu, sebuah diagram dengan ordinat

disetiap titik sama dengan momen lentur M pada titik tersebut dibagi kekakuan lentur EI pada titik tersebut). Jadi, diagram M/EI mempunyai bentuk yang sama dengan diagram momen lentur hanya bila EI konstan. Faktor M dx/EI adalah luas bagian yang dihitamkan (Gamb.7-8) pada diagram M/EI. Integrasi sisi kiri sama dengan θ b - θ a , yang mana adalah sudut relatif θ ba antara garis singgung di B dan A. Integrasi sisi kanan sama dengan luas diagram M/EI antara titik A dan B. Perhatikan bahwa luas diagram M/EI adalah besaran aljabar dan bisa positif atau negatif, tergantung pada apakah momen lentur bernilai positif atau negatif.

2.5

Logam Untuk Mesin Pembuat Bubuk Cabai

Dalam industri mesin, logam untuk mesin pembuat bubuk cabai dan jahe mendapat perhatian khusus. Jenis logam yang dipakai sangat menentukan mutu dan kualitas mesin, terutama yang berhubungan dengan kestabilan dan elastisitasnya terhadap getaran. Kekuatan kontruksi mesin juga dipengaruhi oleh logam bahannya. Logam yang digunakan dapat dibedakan atas beberapa kelompok yaitu: 1. Besi Kasar (besi tuang)

Merupakan besi perkakas tanpa campuran, yang terdiri dari Fe dan 1,7 sampai 4,5%°C, baik digunakan pada kontruksi kaki atau standar mesin. 2. Baja Untuk Bangunan, Baja Kontruksi

Merupakan baja tanpa campuran, yang terdiri dari Fe dan maksimal 0,45%°C. Digunakan pada besi profil, seng, pasak pasang, kawat, standar atau kaki mesin.

3. Baja Perkakas Tanpa Campuran

Baja yang terdiri 0,45 sampai 1,7%°C dan Fe. Bila dikeraskan, baja ini dapat digunakan sebagai bahan perkakas mesin sederhana. Tanpa pengerasan baja ini biasanya digunakan hanya untuk perkakas tangan saja. 4. Baja Perkakas Lapisan ( diberi perlindungan )

Merupakan baja yang dibuat dari Fe dan logam campuran krom, kobalt, wolfram, dan nikel. Digunakan untuk pembuatan perkakas tangan bermutu baik atau perkakas mesin yang berdaya guna tinggi. 5. Logam Keras

Logam yang terdiri dari campuran wolfram dan zat arang C ditambah kobalt sintetis, digunakan untuk bahan perkakas mesin.

2.5.1

Poros

Dalam hal ini dapat dibedakan : 1. Poros dukung, poros yang khusus diperuntukkan mendukung elemen mesin yang berputar. 2. Poros trasmisi atau poros pemindahan, poros yang terutama dipergunakan untuk memindahkan momen punter, dalam hal ini mendukung elemen mesin hanya suatu cara bukan tujuan.

2.5.2 Poros Dukung

Poros dukung dapat dibagi dalam proses tetap atau poros berhenti dan poros berputar. Elemen mesin yang berputar, seperti cakra tali dan puli sabuk mesin, piringan

kabel, roda jalan dan roda gigi dipasang berputar terhadap poros dukung yang tetap atau dipasang tetap pada poros dukung yang berputar. Pada umumnya poros dukung tetap itu pada kedua atau salah satu ujungnya ditumpu dan seiring ditahan terhadap perputaran. Suatu contoh poros dukung tetap ialah gambar 2.2, sebuah pena blok bawah dengan dua cakra. Pena waktu mengangkat muatan di blok bawah, pena itu dibebani lengkung dan putus geser. Tebal pena tergantung antara lain pada besar momen lengkung maksimum, biasanya putus geser dapat diabaikan.

Gambar 2.2. Pena blok bawah dengan dua cakra.

Untuk memindahkan momen ini, beban dianggap sebagai beban terpusat pada pena, seperti dilukis pada gambar 2.2. Sebelum ukuran pena ditetapkan secara pasti, perlu dilakukan pengontrolan tekanan bidang antara pena dan bus bantalan luncur.

Untuk memperkirakan garis tengah poros transmisi, biasanya yang diketahui hanya daya yang akan dipindahkan, dan perputaran saat perpindahan daya itu terjadi.

2.5.3

Sabuk-V (V-Belt)

Sabuk V dengan penampang berbentuk _rapezium banyak digunakan, sabuk ini terutama dipakai agar dalam keadaan yang paling tidak menguntungkan (jarak sumbu kecil, perbandingan transmisi besar, atau keduanya), pra tegangan kecil namun masih memberi penyelesaian.

Gambar 2.3. Gaya pada Puli pada sabuk rata

Gambar 2.4. Gaya pada Puli pada sabuk - V

Gesekan antara sabuk – V dan puli, sebagai akibat efek – baja, lebih besar dari pada gesekan antara sabuk rata dan puli, lihat pada gambar 2.3. dan 2.4.Suatu kerugian ialah aus pada sisi samping sebab kecepatan sabuk = kecepatan puli hanya dapat dijumpai pada suatu tempat.

Dengan jenis sabuk rata yang moderen dalam hal ini sering dicapai hasil yang sama dengan puli yang lebih sempit dan yang lebih murah. Kerugian sabuk – V ialah tidak pernah ada kepastian bahwa semua sabuk memindahkan gaya yang sama. Kalau satu sabuk merengang dari suatu bundle maka, sabuk lainnya terbebani terlampau kuat. Kalau diambil secara ketat, setelah salah satu sabuk rusak maka kesemuannya harus diganti. Untuk memungkinkan sabuk tanpa sambungan dapat dipasang sekeliling puli, salah satu dari poros harus dapat digeser cukup jauh, misalnya karena motor listrik terletak pada eretan. Apabila hal ini tidak dapat dilaksanakan maka harus dipasang puli pemegang dengan alur, lebih baik pada sisi dalam, sangat dekat dengan puli yang besar. Puli penegang ini harus mempunyai garis tengah yang sedikitnya sama besarnya dengan puli kecil. Apabila disebabkan oleh kekurangan tempat hal ini tidak dapat dilakukan, maka yang dewasa ini dibuat. Perserikatan pabrik karet, sesuai dengan ISO, memberikan untuk b = db – d :

Seri

Z

A

B

C

S

D

E

b mm

4,6

6,4

7,1

10,2

11,8

15,2

20,3

Jadi garis netral letaknya lebih banyak keluar. Dianjurkan untuk memilih nilai untuk garis tengah nominal dari rangkaian R20 yang dinormalisaikan, yaitu 50 – 56 – 63 – 71 – 80 – 90 – 100 -112 – 125 – 140 – 160 – 180 – 200 – 224 – 250 – 280 – 315 – 400 – 450 – 500 dan sebagainya mm. Pada transmisi yang lebih besar dari I = 3, dan suatu jarak sumbu yang sama dengan atau yang sedikit lebih kecil dari puli besar, kadang-kadang tidak perlu untuk alur dalam puli besar.

Pada puli secara berjajar dipasang sekian banyak senar sebagai mana diperlukan untuk memindahkan daya yang dibutuhkan. Pada umumnya penyimpangan itu mengenai tidak lebih dari satu atau dua nomor kode. Kecepatan keliling biasanya terletak atara 2 dan 25 m/detik, jadi dalam maksimumnya lebih rendah dari sabuk rata. Perbedaan ini disebabkan oleh massa yang dalam perbandingan lebih besar tiap satuan panjang sabuk – V (massa – jenis kulit kurang lebih 0,9 Kg/dm³). Dianjurkan agar banyaknya pelengkungan yang dialami oleh senar, tidak dibuat berjumlah lebih dari 40/detik. Kalau Lm = panjang rata-rata senar dan v = kecepatan senar, maka lebih baik banyaknya pelengkungan w = 2v/Lm < 40/detik atau = 240/menit.

2.5.4

Kontruksi Dan Bahan Alas Mesin

Kontruksi dan bahan alas mesin secara garis besar dapat dibedakan atas: 1. Kontruksi Tuang (cor)

Besi tuang merupakan baja dengan kadar zat arang (C), sebanyak 4,3% mempunyai kekuatan kira-kira 18 kp/mm², sifat elastisitas tinggi dan titik lebur 1.145°C, sehingga memungkinkan cara pengerjaan yang lebih mudah. 2. Kontruksi Las

Terbuat dari lembaran baja dengan kadar zat arang sebesar 0,95% dan hampir tidak dapat dikeraskan lagi. Hal ini menguntungkan pada waktu pengelasan. Kekuatan kira-kira 37 kp/mm². Kadar kekenyalan tinggi dan titik juga lebih tinggi (1500°C), sehingga kontruksinya mahal. Bunyinya nyaring karena kekuatannya tinggi. Patahan pada mesin tidak pernah terjadi, reparasi bukan merupakan masalah. Meskipun mempunyai getaran yang besar hal ini dapat diatasi dengan kontruksi khusus. Bahan baku

maupun bahan jadi kontruksi las harganya relative lebih murah, bentuknya modern dan dapat disusun dengan system balok susun. Perubahan-perubahan bentuk dapat ditiadakan dan masa pembuatan pendek. Secara teknis konstruksi ini tidak mempunyai kerugian bila dibandingkan dengan konstruksi besi tuang, selama pembuatannya dilakukan sesuai dengan ketentuan.

2.6

Tahapan Kerja Selama Proses Perancangan

Dari skema diatas maka tahapan kerja selama proses perancangan adalah sebagai berikut : 1. Pengklarifikasian Tugas (Clarification Of The Task). 2. Perancangan Konsep (Conseptual Design). Di bawah ini akan dijelaskan poin no.1 sampai no.2 secara keseluruhan.

Pengklarifikasian Tugas (Clarification Of The Task)

Tahap ini meliputi pengumpulan informasi mengenai syarat-syarat yang diharapkan akan dipenuhi pada solusi akhir. Informasi ini menjadi suatu acuan penyusunan daftar spesifikasi. Spesifikasi merupakan suatu daftar yang berisi daftar yang diharapkan akan dipenuhi oleh konsep yang sedang dibuat. Pada saat penyusunan daftar kehendak (Reguirement List), perlu membedakan sebuah persyaratan, apakah persyaratan tersebut sebagai tuntutan (Demand) / keinginan (Wishes). Demand merupakan persyaratan yang harus dipenuhi pada setiap kondisi. Sedangkan wishes adalah persyaratan yang diinginkan terpenuhi bila memungkinkan.

Untuk mempermudah penyusunan spesifikasi dapat dilakukan dengan meninjau aspekaspek teknik tertentu, seperti aspek geometri, kinemetika, gaya, energi, material dan sebagainya. Dan untuk mempermudah meninjaunya dapat digunakan suatu check list (daftar periksa). Check list merupakan daftar parameter yang ada pada suatu produk tehnik yang berfungsi sebagai sumber data kata kunci untuk membantu untuk mendefinisikan persyaratan fungsi. Sifat-sifat yang harus dimiliki oleh alat yang akan dirancang. Pada table 2.11 dapat dilihat check list yang merupakan pedoman pembuatan spesifikasi.

Tabel 2.1 Daftar Periksa untuk Penyusunan Spesifikasi

Geometri

Lebar, tinggi, panjang, diameter, jumlah

Kinematik

Tipe gerakan, arah gerakan, kecepatan percepatan

Gaya

Arah gaya, besar gaya, frekuensi, berat, deformasi, kekuatan, elastisitas, gaya inersia, resonansi

Energi

Output, efisiensi, kerugian energi, berat, ventilasi, tekanan, temperatur, pemanasan, pendinginan, produk, material, tambahan

Material

Aliran dan transportasi material, pengaruh fisika dan kimia dari material pada awal dan akhir produk, material tambahan.

Sinyal

Input, output, bentuk display, peralatan kontrol

Keselamatan

Sistem proteksi langsung, keselamatan operasional dan lingkungan

Ergonomi

Hubungan operator dengan mesin, tipe pengoperasian, penerangan, keseerasian bentuk.

Produksi

Bentuk pabrik, kemungkinan dimensi, maksimum produksi yang dipilih.

Kontrol kualitas

Kemungkinan dilakukan kalibrasi, standarisasi.

Perakitan

Aturan khusus, instalasi, pondasi

Pengoperasian

Kebisingan, pemakaian khusus, tujuan daerah pemasaran, lingkungan pengoperasian

Perawatan

Jangka waktu service, penggantian dan reparasi, pengecatan, pembersihan.

Biaya

Biaya maksimum produksi

Jadwal

Tanggal penyerahan

2.6.2 Perencanaan Konsep (Conseptual Desing) Perencanaan konsep adalah bagian dari proses desain dengan mengenali masalahmasalah penting melalui pembuatan struktur fungsi, pencarian kombinasi-kombinasi, cara pemecahan masalah utama yang mungkin dapat digunakan, pemilihan kombinasi yang sesuai dan evaluasi. Untuk lebih jelasnya tahap-tahap perancangan konsep ditujukan melalui skema di bawah ini dan dibahas pada sub-sub berikutnya :

Daftar Kehendak

Penentuan Masalah Utama

Pembuatan Struktur Fungsi

Penentuan Prinsip Pemecahan Masalah

Kombinasi

Pemilihan Kombinasi yang Sesuai

Pembuatan Variasi Konsep

Analisis Variasi Konsep

Konsep

Tabel 2.2. Tahap-tahap Perancangan Konsep

2.6.3 Daya Yang Dipakai

Motor Bensin ini merupakan komponen yang paling utama dalam perancangan mesin penggiling jahe ini, komponen ini berfungsi sebagai penggerak utama pada mesin penggiling jahe yaitu Memutar puly penggiling yang langsung mentranmisikan daya ke puly penggiling dengan medi belt.Motor Bensin yang digunakan ini mempunyai daya 5.5 Hp dan putarannya 3500 Rpm.

Gambar 2.5 Motor Bensin

Motor penggerak yang digunakan adalah motor bensin 4 tak, dengan spesifikasi sebagai berikut : 1.

Daya Motor

: P ( Watt )

2.

Putaran Motor : n ( Rpm )

3.

Torsi Motor

: T ( N.m )

T= 4.

60 xP ( N .m) 2 x3,14 xN

Efisiensi Kerja Mesin Dayayangkeluar x100% Dayayangmasuk

η=

:η

Dimana

Pout Pin PE =

QxV 75 PM

: Efisiensi ( 100 %) :

Daya Yang Keluar ( Watt)

: Daya Yang Masuk (Watt)

( KW ) Ps

Motor

Pb

Pp

Belt

ηS

Puli

ηb

ηp

PE

: Daya Efektif

(W)

Q

: Kapasitas

V

: Kecepatan Translasi ( m/s )

2.7

Perancangan Komponen

( Kg )

Berdasarkan data-data maka dapat dihitung parameter-parameter lainnya yang merupakan hal penting dalam perhitungan ini

•

Perhitungan kecepatan putar pulli besar n2 =

D2 .n1 D2

( Ref. R.S Khurmi, hal 430)

Karena D2 = D1 maka putaran adalah sama sebesar 3600 rpm

•

Kecepatan linier sabuk v v=

π .D2 .n2


60

Pada perhitngan daya motor dihasilkan dalam satu pembebanan adalah sebesar 10 kg dengan besarnya diameter mata pisau pengiling sebesar 14,5 cm sehingga daya adalah

2.7.1

Perancangan Sabuk

Dalam kerjanya, sabuk mentransmisikan daya dan putaran yang direduksi, dengan demikian dapat di ketahui bahwa peranan sabuk ini dalam penstramisian kecepatan cukup penting,sehingga sabuk harus benar-benar sesuai dengan mesin ini. Adapun yang dirancangan dengan beban sebesar 10 kg adalah sebagai berikut : Jarak sumbu kedua pulli C : C = 560 mm

•

Torsi pada pulli besar T2 = 9,74.10 5

•

P2 n2

(Ref. L.C.Beng, hal III-6)

Perhitungan diameter poros, ds : Karena terjadinya kejutan maka diambil faktor koreksi (kt) = 2 dan berdasarkan adanya beban lenturan maka diambil faktor beban lentur (Cb) = 2 berdasarkan hal-hal tersebut maka dihitung : 1. diameter poros listrik, ds1 :

1

⎤3 ⎡ 5,1 ds1 = ⎢ .kt.Cb.T1 ⎥ ⎦ ⎣τ a •

Koefesien gesek sabuk, μ

μ = 0,54 − •

42,6 152 + v

(Ref. RS Khurmi, hal 8)

Panjang keliling sabuk-V,L:

π

1 C ( D1 + D2 ) + ( D2 − D1 ) 2 − ( D2 − D1 ) 2 2 4.C 2

L = 2.C. +

L = 2.C. + •

(Ref. Sularso, hal 8)

π 2

( D1 + D2 ) +

1 ( D2 − D1 ) 2 4.C


Jarak sumbu poros untuk ke dua pulli, C : b = 2.L - 3,14(D2 + D1)

C=

b + b 2 − 8( D2 − D1 ) 2 8



Sudut kontak sabuk dan pulli,θ

θ = 180 o − •

57.( Dp − dp ) C

Gaya pada bagian yang kendor dan tegangan pada sabuk,F1 dan F2 2,3.log

F1 = μθ cos ecα F2

T = (F1-F2).r •


(Ref. Khurmi, hal 435)


Gaya tangesial efektif yang bekerja sepanjang lingkaran jarak bagi aluir puli, Fe : Fe = F1-F2


Besarnya daya yang dapat ditransmisikan oleh sabuk, Po Po = Fe. v Jumlah sabuk yang diperlukan N=

2.7.2

Pd Po .kθ


Perancangan Poros

Pada perancangan poros yang digunakan adalah poros adalah tempat untuk dudukan mata pisau berjalan dimana poros akan terbebani gaya sentrifugal dan beban daari sayuran. Untuk diperlukan perhitungkan secara seksama atas beban yang terjadi.yaitu : •

Berat pulli dipasang pada poros utama, Ws : Massa pulli m1 =1 kg Ws = m1.g

•

Besarnya gaya yang ditimbulkan pada poros utama FEY = F1+ F2 + WS

•

Beban yang diterima oleh poros pada titik B, FBY : Massa daripada beban yang diberikan pada poros pada titik B Perhitungan besarnya gaya-gaya yang diterima oleh poros utama untuk masing-masing titik pada arah beban searah sumbu Y : ∑ My = 0 ∑ Fy = 0 Perhitungan besarnya gaya lintang (Q) dan momen lentur (M) yang terjadi pada poros utama pada arah beban searah sumbu y :

Dengan asumsi bahwa bahan poros yang digunakan tersebut dari bahan baja AISI 1040, maka diperoleh besarnya Sy: Diameter poros dapat dihitung berdasarkan cara, seperti cara di bawah ini : •

Faktor koreksi keseluruhan untuk poros, n = 3,5 ⎡⎛ 32.n d = ⎢⎜⎜ 6 ⎣⎝ π .2,896.10

1

⎤3 ⎞ ⎟⎟.( M 2 + T 2 ) 2 ⎥ ⎠ ⎦ 1

(Ref. J.E. Shigley, hal 398)

BAB III PERHITUNGAN

3.1

Perancangan Puli

Perancangan pulli dilakukan dengan maksud untuk mengetahui diameter lingkaran jarak bagi daan diameter pulli,serta rasio perbandingan kecepatan antara pulli yang ada berdasarkan pada ukuran puli tersebut. Untuk jelasnya perhitungan pulli untuk mesin pencacah seperti dibawah ini: Diketahui : •

Diameter pulli kecil

: 65 mm

•

Kecepatan putar motor

: 3600 rpm

•

Percepatan gravitasi

: 9,81 m/s2

•

Diameter pulli besar

: 65 mm

Berdasarkan data diatas maka dapat dihitung parameter-parameter lainnya yang merupakan hal penting dalam perhitungan ini •

Perhitungan kecepatan putar pulli besar n2 =

D2 .n1 D2


Karena D2 = D1 maka putaran adalah sama sebesar 3600 rpm •

Kecepatan linier sabuk v v=

=

π .D2 .n2 60


π .65.3600 60

= 12246 mm/s = 12,246 m/s

Gambar 3.1 Pulli

3.2

Peracangan Daya Motor

Pada perhitngan daya motor dihasilkan dalam satu pembebanan adalah sebesar 10 kg dengan besarnya diameter mata pisau pengiling sebesar 14,5 cm sehingga daya adalah Pe =

Q.V 75

Q : 10 kg V : kecepatan liner mata pisau v=

=

π .D2 .n2 60


π .0,145.3600 60

= 27,32 m/s Pe =

10.27,32 75

= 3,642 kW Daya motor Pm =

=

Pe 0,98.0,95

3,642 0,98.0,95

= 3,91 kW Sehingga didapat daya motor sebesar 3,91 kW adapun berdasarkan data yang ada besarnya motor yang tersedia sebesar 5,5 hp (4,1 kW) sehingga dipakai untuk daya motor dan perhitungan.

3.3

Perancangan Sabuk

Dalam kerjanya, sabuk mentransmisikan daya dan putaran yang direduksi, dengan demikian dapat di ketahui bahwa peranan sabuk ini dalam penstramisian kecepatan cukup penting,sehingga sabuk harus benar-benar sesuai dengan mesin ini. Adapun yang dirancangan dengan beban sebesar 10 kg adalah sebagai berikut : Daya motor sebesar P = 4,103 kW Daya yang ditransmisikan motor pada poros motor, P1 P1 = 0,98.P = 0,98. 4,103 = 4,02 kW Daya pada puli P2 = 0,95. P2 = 0,95 . 4,02 = 3,819 kW •

Jarak sumbu kedua pulli C : C = 560 mm

•

Torsi pada pulli besar T2 = 9,74.10 5

P2 n2

(Ref. L.C.Beng, hal III-6)

T2 = 9,74.10 5

3,819 3600

= 1033,25 kgmm = 10,125 Nm •

Tegangan geser bahan yang diijinkan τa : Berdasarkan pada table 3.2 untuk baja karbon kontruksi mesin untuk bahan poros dengan jenis S 30 C diperoleh :

Table 3.2 Baja karbon untuk kontruksi mesin dan baja batang yang difinis dingin untuk poros

(Sularso : hal 3)

Gambar 3.2 Penampang Sabuk V

•

Kekuatan tarik, σB : σB = 48 kg/mm2 = 470,88 N/mm2 Karena bahan yang digunakan umtuk poros adalah S-C yang memiliki faktor keamanan (Sf1) = 6 dan poros tersebut memiliki alur pasak maka faktor keamanan untuk poros (Sf2) = 2, sehingga besarnya tegangan geser yang diijinkan untuk poros adalah :

•

Tegangan geser, τa : τa =

=

σB S f 1 .S f 2 48 6.2

= 4 kg/mm2


= 39,42.106 N/m2 •

Perhitungan diameter poros, ds : Karena terjadinya kejutan maka diambil faktor koreksi (kt) = 2 dan berdasarkan adanya beban lenturan maka diambil faktor beban lentur (Cb) = 2 berdasarkan hal-hal tersebut maka dihitung : 2. diameter poros listrik, ds1 : ⎡ 5,1 ⎤ ds1 = ⎢ .kt.Cb.T1 ⎥ ⎣τ a ⎦

1 3


1

5,1 ⎡ ⎤3 = ⎢ . 2 . 2 . 10 , 125 ⎥ 6 ⎣ 39,24.10 ⎦

= 0,017 m = 17,4 mm •

Koefesien gesek sabuk, μ

μ = 0,54 −

42,6 152 + v

μ = 0,54 −

42,6 152 + 12,245

(Ref. RS Khurmi, hal 8)

= 0,28 •

Panjang keliling sabuk-V,L: L = 2.C. +

π

1 C ( D2 − D1 ) 2 ( D1 + D2 ) + ( D2 − D1 ) 2 − 2 4.C 2

L = 2.C. +

π 2

( D1 + D2 ) +

= 2.820 +

π 2

1 ( D2 − D1 ) 2 4.C

(65 + 65) +


1 (65 − 65) 2 4.820

= 1844,1 Berdasarkan nomor nominal sabuk-V di dapat : No 73 L= 1854 mm Tabel 3.3 Tabel nomor nominal sabuk

(Ref. Sularso, hal 168) •

Jarak sumbu poros untuk ke dua pulli, C : b = 2.L - 3,14(D2 + D1) = 2.1844 – 3,14(65+65)


= 3280.

C=

C=

b + b 2 − 8( D2 − D1 ) 2


8 3280 + 3280 2 − 8(65 − 65) 2 8

= 820 mm Sudut kontak sabuk dan pulli,θ

θ = 180 o −

57.( Dp − dp ) C

θ = 180 o −

57.(65 − 65) 820


= 180 •

Berdasarkan table koreksi didapatkan kθ kθ =1 Tabel 3.4 Faktor koreksi

(Ref. Sularso, hal 170) •

Gaya pada bagian yang kendor dan tegangan pada sabuk,F1 dan F2

2,3.log

F1 = μθ cos ecα F2

2,3.log

F1 = 0,269.3,14 cos ec 20 o F2


F1 = log −1 1,074 F2 F1 = 11,858 F2

F1 = 11,858 F2 T = (F1-F2).r T = Torsi pada poros = 10,125 Nm r = D/2 = 65/2 = 32,5 mm = 0,0325 m 10,125 = (F1-F2).0,0325 (F1-F2) = 10,125/0,0325 = 311,53 sehinga dapat di subtitusikan 11,858F2 – F2 = 311,53 10,858 F2 = 311.53 F2 = 28,712 N F1 = 11,858.F2


= 11,858.28,712 = 340,47 N •

Gaya tangesial efektif yang bekerja sepanjang lingkaran jarak bagi aluir puli, Fe : Fe = F1-F2


= 340,47-28,72 = 311,53 N Besarnya daya yang dapat ditransmisikan oleh sabuk, Po Po = Fe. v = 311,53.12,245 = 38,14 kW Jumlah sabuk yang diperlukan N=

=

Pd Po .kθ


38,19 38,14.1

= 1 buah

3.4

Perancangan Poros

Pada perancangan poros yang digunakan adalah poros adalah tempat untuk dudukan mata pisau berjalan dimana poros akan terbebani gaya sentrifugal dan beban daari sayuran. Untuk diperlukan perhitungkan secara seksama atas beban yang terjadi.yaitu :

•

Berat pulli dipasang pada poros utama, Ws : Massa pulli m1 = 0.3 kg Ws = m1.g = 0,3.9,8 = 2,94 N

•

Besarnya gaya yang ditimbulkan pada poros utama FEY = F1+ F2 + WS = 340,47 + 28,72 + 2,94 =372,13 N

•

Beban yang diterima oleh poros pada titik B, FBY : Massa daripada beban yang diberikan pada poros pada titik B Perhitungan besarnya gaya-gaya yang diterima oleh poros utama untuk masing-masing titik pada arah beban searah sumbu Y : ∑ MB= 0 Fa.(-5) + Fb.0 + Fc.5 – Fd.10= 0 73,5.(-5) + 0 + 5.Fc – 372,13.10 5.Fc = 3353,8 Fc = 670,76 N ∑ Fy= 0 -Fa + Fb + Fc –Fd= 0 -73,55 + Fb + 670 – 372,13 =0 Fb = 225,08 N

Perhitungan besarnya gaya lintang (Q) dan momen lentur (M) yang terjadi pada poros utama pada arah beban searah sumbu y : 0≤x<5

F = -73,5 Q = - 73,5.5 = - 367,75 Ncm

5 ≤ x < 10

F = -73,5 – 225,08 = - 298,63 N Q = -1861,15 Ncm

10 ≤ x < 15

F = -73,55 – 225,08 + 670,76 = 372, 13 N Q = -73,5.15 – 224,32 + 670,76.5 = 0 Ncm

Dengan asumsi bahwa bahan poros yang digunakan tersebut dari bahan baja AISI 1040, maka diperoleh besarnya Sy: •

Kekuatan mengalah, Se = 42 kpsi Tabel 3.5 Tebal Sifat dari Baja AISI

Sumber : J.E. Shigley, hal 398 Diameter poros dapat dihitung berdasarkan cara, seperti cara di bawah ini : •

Faktor koreksi keseluruhan untuk poros, n = 3,5 1

1 ⎤3 ⎡⎛ 32.n ⎞ 2 2 2 .( ) d = ⎢⎜⎜ M T + ⎟ ⎥ 8 ⎟ π . 2 , 896 . 10 ⎝ ⎠ ⎣ ⎦

(Ref. J.E. Shigley, hal 398) 1

1 ⎤3 ⎡⎛ 32.3,5 ⎞ 2 2 2 d = ⎢⎜⎜ .( 10 , 12 18 , 61 ) + ⎟ ⎥ 8 ⎟ ⎣⎝ π .2,896.10 ⎠ ⎦

d = 0,0064 m d = 0,65 cm

3.5

Perhitungan Bantalan Gelinding

Berdasarkan pada data-data di bawah ini, maka kita dapat melakukan perhitungan terhadap bantalan yang digunakan pada mesin ini. Adapun data-data yang diperlukan dalam perhitungan bantalan adalah sebagai berikut : o Jumlah bantalan, n

o Diameter poros utama, ds

: 9 mm

o Jumlah poros, n

:2

o Beban bantalan, W

: 670, 76 N

o Diamter bola bantalan, Da

: 4 mm

o Jumlah bola pada bantalan, Z

:9

o Jumlah baris pada bantalan, i

:1

o Sudut kontak nominal, α

: 25o

Untuk menentukan faktor koreksi yang ditransmisikan, dapat dilihat pada table 3.6 dibawah ini : Tabel 3.6 Faktor koreksi daya yang ditransmisikan

Sumber : Sularso, hal 7 Perhitungan bantalan • Beban rencana Fr : Fr = fc.F


= 1,5 .68,4 = 100,26 •

Beban dinamis spesifik, C: 2

C = f c .(i cos α ) 0,7 .Z 3 .Da1,8


2

= 1,5.(1cos 25) 0, 7 .9 3 9.1,8 = 200,808 • Beban untuk beban radial, Pr Untuk melakukan perhitungan beban untuk bantalan radial, terlebih dahulu perhatikan table 3.7 dibawah ini.

Tabel 3.7 Faktor-faktor V, X,Y, dan Xo,Yo

(Ref. Sularso, hal 135) Pr =X .V.Fr.Y. Fa = 0,56.1.100,2.1,45.1 = 81,4 • Faktor kecepatan

1

⎛ 33,3 ⎞ 3 fn = ⎜ ⎟ ⎝ n ⎠


1

⎛ 33,3 ⎞ 3 fn = ⎜ ⎟ ⎝ 2 ⎠

= 2,6 • Faktor umur, fh : fh = fn. (C/Pr)


= 2,6 (200,8/81,4) = 6,4 Umur nominal Lh = 500.fh3


= 131072 jam

Gambar 3.4 Bantalan Gelinding

START

Kebutuhan riil permenit penggiling cabai sebesar 200 gr

Poros Kapasitas Putaran mesin Beban Rangka KS 4x4

Perencanaan desain poros Perancangan fully Daya motor

Didapat hasil perancangan yang tidak melewati tegangan yang diizinkan

NO

Didapat sebuah alat penggiling cabai

END

FlowChart Perancangan Mesin Penggiling Cabai Kapasitas 200 kg/hari

BAB IV DEFLEKSI PADA RANGKA

4.1. Defleksi

Pada bab ini deflesi yang terjadi pada rangka di ilustrsikan pada gambar dibawah ini sehingga dapat terlihat besarnya defleksi yang terjadi pada rangka dengan profil L berukuran 35 x 35 x 3 5N

1,6 m 2,5 kg

d2y EI 2 = M = (2,5 − 5( x − 0,8) Nm dx EI

dy = M = (1,25 x 2 − 2,5( x − 0,8) + c1 dx

EIy = M =

1,25 3 2,5 ( x − 0,8) + xc1 + c 2 x − 3 3

jika x = 1,6 m c2 = 0 y =0 maka 1,25 3 2,5 1,6 − (1,6 − 0,8) + 1,6c1 3 3 0 = 1,706 − 0,66 + 1,6c1

0=

0,06 − 1,706 = 1,6c1 c1 = −0,65

sehingga nilai x adalah : EI

dy = M = 1,25 x 2 + c1 = 0 dx

0 = (1,25 x 2 − 0,65) x2 =

1,02 0,65

x = 0,72 m EIy = M =

EIy =

1,25 3 x − 0,65 x 3

1,25 0,72 3 − 0,65(0,72) 3

EIy maks = 0,321 jika nilai Modulus Elasitas (E) dan momen inersi (I) berdasarkan table 4.1 dan Tabel 4.2 maka

Tabel 4.1 Kekuatan Bahan

Tabel 4.2 Profil Siku

I = 0,024.106 mm4= 0,024.10-6 m4 E = 100.109 N/m2 Sehingga di dapat 0,024.10-6.100.109 y = 0,132 24.103 y = 0,132 y = 1,3.10-4 m y = 0,13 mm

deflesi (y)

Defleksi vs momen inersi 0.08 0.075 0.07 0.065 0.06 0.055 0.05 0.045 0.04 1.50E08

1.70E08

1.90E08

2.10E08 I

Diagram momen ΣFy = 0 Fa + Fb- 5N = 0 Fa + Fb = 5 Fa = 5 – Fb Σ Ma =0 -0,8.5 + 1,6Fb = 0 1,6 Fb = 4 Fb = 2,5 N Fa = 5- Fb = 5 – 2,5 = 2,5 N 0 ≤ x < 0,8

F = 2,5 N M = 2,5.0,8

2.30E08

2.50E08

= 2 Nm 0,8≤ x <1,6

F = 2,5-1,6 M = 2,5.1,6 – 0,85.2,5 =0

4.2

Tegangan pada batang rangka

Karena penulis tidak memfokuskan pada pembahasan mengenai rangka secara terperinci maka perhitungan hanya dilakukan pada salah satu bagian rangka saja dengan beranggapan : •

Beban terbagi rata dan profil rangka berbentuk siku

•

Semua gaya yang bekerja dianggap vertikal

Bahan rangka yang digunakan dalam hal tarikan dan tekanan 3

y F

35

w (N) x L Fa = F/2

Fb = F/2

Diketahui dimensi siku 35 x 35 x 3 (mm), serta beban yang dipikul 5 kg. dari data diatas dapat dilakukan perhitungan .

1.

Beban yang dipikul oleh rangka

F

= mxg = 5.9,8 = 49 N

2.

Gaya geser tegak maksimum Q (N)

Q

=

F 2

=

49 2

= 24,5 N

3.

Pada titik geser nol momen lentur maksimum adalah : M

M

=

F .L 12

=

49x1,6 12

= 78,4 Nm 4.

Tegangan Lentur ( σ 1 )

Dimana jarak sumbu netral keelemen yang terjauh Y = 9,8 10-2

σ1 =

M .Y I

78,4 x9,8.10 −2 σ1 = 0,024 × 10 −6

= 3,21.108 N/m2

BAB V KESIMPULAN

5.1

Kesimpulan

Dari hasil perancangan dan pembuatan mesin penggiling, maka akan kita dapat mengambil kesimpulan sebagai berikut : 1. Secara keseluruhan hasil rancangan dan pembuatan mesin penggiling telah berhasil ini dibuktikan dengan melakukan pengujian dengan menghasilkan cabe giling dan jahe giling yang halus . 2. Defleksi yang terbesar rangka pada beban 5 N sebesar 0,13 mm dengan rangka profil L 35 x 35 x 3. 3. Diameter poros utama sebesar

6,5mm dengan beban sebesar 200 kg/hari dapat

menyalurkan daya sebesar 5,5 Hp dengan bahan AISI 1040. 4. Daya motor sebesar 5,5 Hp dengan putaran 3600 rpm ditranslasikan ke pulli penggiling. 5. Sabuk V digunakan adalah sabuk dengan type sabuk V-A No73, dengan L = 1854 mm, dengan jumlah banyak sabuk v sebesar 1 buah yang dapat menghubungkan daya yang diperlukan.

6. Bantalan yang digunakan adalah bnatalan gelinding dengan diameter 9 mm yang

mempunyai umur nominal sebesar 131072 jam.

5.2

Saran

Untuk dapat mengefisienkan pembuatan mesin penggiling, saran-saran ini dapat dipergunakan sebagai pertimbangan untuk meningkatkan hasil pembuatan ini adalah : 1. Rangka yang lebih baik untuk menahan beban agar tidak terjadinya defleksi yang besar. 2. Jenis material rangka yang lebih baik untuk menunjang mesin dan mampu menahan beban dan getaran yang terjadi. 3. Pemilihan profil sesuai dengan beban yang dihasilkan setiap motor penggerak harus disesuaikan dengan karakter dari mesin penggerak itu sendiri.

DAFTAR PUSTAKA

Dieter, George. E. 1992. “Metalurgi Mekanik”. Edisi ketiga Jilid 2. Jakarta : Erlangga. Khurni, R.S dan J.K. Gupta. 1982. “Machine Design”. Edisi ketiga. New Delhi : Euarasia Publishing House Ltd. Krutz, Gary W dkk. 1994. “Machine Design” Society of Automotive Engineers, inc. Shigley, Joseph. E dan Larry D. Mitchell. 1994. “Perancangan Teknik Mesin”. Edisi kedua Jilid 2. Jakarta : Erlangga. Shigley, Joseph. E dan Charles R. Mischke. 1989. “Mechanical Engineering”. Edisi kelima. Mc. Graw – Hill, Inc. Singer, Ferdian L. dan Andrew Pytell. 1985. “Kekuatan Bahan”. Edisi ketiga. Terjemahan oleh Darwin Sebayang. Jakarta : Erlangga. Sularso dan Kiyokatsu Suga. 1997. “Dasar Perancangan dan Pemilihan Elemen Mesin”. Jakarta : PT. Pradya Paramita. Valck, Lawrance J. Van. 1985. “Ilmu dan Teknologi Bahan”. Edisi kelima. Jakarta : Erlangga.

hari DENGAN MOTOR BENSIN 4 TAK

Recommend Documents