BAB 2 TINJAUAN PUSTAKA

BAB 2 TINJAUAN PUSTAKA

2.1 DESKRIPSI FASILITAS PEMROSESAN GAS [1] Fasilitas produksi migas yang digunakan pada studi kasus ini menghasilkan produk berupa minyak mentah, gas alam yang dialirkan melalui pipa bawah laut, LPG (propana dan butana) serta kondensat. Secara umum gambar aliran pemrosesan minyak dan gas dapat dilihat seperti pada Gambar 2.1 . Kompresi Gas Injeksi

Gas Jual

Kompresi Gas Ekspor

Kompresi Gas LP

Fluida Sumur

Separasi Minyak & Gas

Amine

Pengeringan Mol Sieve

H2S

Mercury & H 2O

Unit Penyiapan Umpan LPG

Pengolahan LPG

Merkaptan

Kondensat

Minyak

Butana

FPSO

Propana

FSO

H2O

Gambar 2.1 Diagram Alir Pemrosesan Minyak dan Gas

Produk berawal dari sumur migas di kepala sumur ( well head platform) dialirkan menuju FPSO (Floating Production Storage & Offloading) melalui beberapa tahapan pemrosesan diantaranya •

Pemisahan / Separasi minyak,air dan gas

•

Penekanan gas tekanan rendah

•

Pengolahan gas sweetening untuk menghilangkan Karbondioksida dan Hidrogen Sulfida menggunakan sistem Amine

•

Penghilangan Mercury menggunakan Katalis 5

Optimasi produksi ..., Imam Dermawan, FT UI, 2009

Universitas Indonesia

•

Penghilangan Air menggunakan sistem Molsieve

•

Gas plant untuk pendinginan sebagai penyiapan umpan gas menuju fraksinasi LPG

•

Fraksinasi LPG untuk menghasilkan Propana dan Butana

•

Penekanan gas Methana dan Ethana tekanan tinggi untuk dialirkan melalui pipa gas bawah laut menuju pembeli Skema peralatan separasi Separasi untuk memisahkan minyak, air dan gas

dapat dilihat pada Gambar 2.2 berikut ini :

Gambar 2.2 Diagram Alir Proses Separasi

Gas yang mengalir dari unit separasi kemudian memasuki unit penekanan dan gas treatment baru kemudian memasuki unit Deethanizer yang diagram alirnya dapat dilihat pada Gambar 2.3 berikut ini :

6



Umpan Gas

Gambar 2.3 Diagram Alir Unit Deethanizer

Unit Deethanizer ini berfungsi mengambil komponen C3+ dan memisahkan komponen Ethana (C2) dari gas umpan. Fraksinasi LPG terjadi secara bertingkat berawal dari Deethanizer (De-C2), kemudian menuju Depropanizher (De-C3). Diagram alir unit Depropanizer seperti ditunjukkan pada Gambar 2.4 berikut ini

Propana

Deethanizer

Gambar 2.4 Diagram Alir Unit Depropanizer

7



Depropanizer berfungsi memisahkan C3 dari umpan gas, produk atas kolom berupa C3 menuju tangki penyimpanan propana sedangkan produk bawah kolom berupa C4+ menuju unit Debutanizer. Diagram alir unit Debutanizer seperti ditunjukkan pada Gambar2.5.

Butana

Kondensat Gambar 2.5 Diagram Alir Unit Debutanizer

Unit Debutanizer menghasilkan Butana pada bagian atas kolom sedangkan pada bagian bawah dihasilkan Kondensat. Kondensat yg dihasilkan di kolom debutanizer bagian bawah distabilkan terlebih dahulu melalui tanki Kondensat Flash Tank dan sistem pendingin agar memenuhi spesifikasi produk sebelum dimasukan di tangki penyimpanan kondensat, sedangkan produk bagian atas kolom debutanizer menuju tangki penyimpanan butana.

2.2 DESKRIPSI SUMUR MIGAS [2] Sumur gas yang berada di kepala sumur berjumlah kurang lebih 30 sumur. Dari masing-masing sumur terdapat produk air, minyak dan gas. Masing-masing sumur mempunyai kapasitas isi produksi maksimal (MWD: Maximum Well Deliverability) dan kalau dijumlahkan lebih tinggi dari kapasitas fasilitas

8



pemrosesan di permukaan ataupun lebih tinggi dari volume gas yang diminta pembeli sebagaimana diilustrasikan pada Gambar 2.6 berikut ini

kapasitas sumur

kapasitas fasilitas pemrosesn

Volume gas sesuai permintaan pembeli

Gambar 2.6 Perbandingan Kapasitas Sumur, Kapasitas Pemrosesan dan Permintaan Pembeli. Untuk mengetahui kapasitas dari masing-masing sumur harus dilakukan pengetesan sumur, yang mana satu persatu sumur dialirkan menuju tangki separator tes. Pengetesan sumur dilakukan tanpa mengganggu produksi. Sumursumur lain yang berproduksi dialirkan menuju separator produksi . Untuk mengetahui komposisi dari gas masing-masing sumur dapat menggunakan pengambilan contoh atau sampel kemudian di bawa ke laboratorium pengetesan ataupun menggunakan alat ukur gas Chromatograph jika tersedia. Dari pengetesan sumur didapatkan kurva IPR (Initial Production Rate) yang menunjukkan hubungan antara tekanan reservoir dengan laju alir gas masing-masing sumur,

Tenkanan Alir Rservoir

sebagaimana Gambar 2.7 berikut ini

Laju Alir Gas Sumur

Gambar 2.7 Kurva IPR Sumur

Pengontrolan laju alir sumur gas dilakukan dengan cara mengontrol tekanan reservoir yang mengalir. Tekanan ini diatur oleh bukaan choke valve dari 9



masing-masing sumur sehingga didapatkan laju alir gas yang diinginkan. Selain data kurva IPR maupun komposisi gas yang didapatkan pada saat pengetesan sumur, juga didapatkan data lainya yaitu perbandingan kandungan gas terhadap minyak ( GOR : Gas to Oil Ratio) dan perbandingan jumlah air terhadap total cairan atau Wc (water cut). Data-data tersebut dapat digunakan untuk menentukan laju alir cairan ( minyak dan air) dari masing-masing sumur menggunakan data laju alir gas.

2.3 PROGRAM LINIER [3] Sebagaimana dijelaskan sebelumnya bahwa setiap sumur tidak dapat dibuka semua pada kapasitas maksimumnya, maka diperlukan pemilihan atau optimasi laju alir dari masing-masing sumur yang dapat memberikan keuntungan yang maksimum pada batasan fasilitas pemrosesan yang masih memungkinkan. Pada penelitian ini akan digunakan program linier untuk melakukan optimasi. Program Linier merupakan metode matematik dalam mengalokasikan sumber daya yang terbatas untuk mencapai suatu tujuan seperti memaksimumkan keuntungan. Bentuk umum pemrograman linier adalah sebagai berikut : Fungsi tujuan : Maksimumkan atau minimumkan z = c1x1 + c2x2 + ... + cnxn……..........………………(2.1) Sumber daya yang membatasi : a11x1 + a12x2 + ... + a1nxn = /≤ / ≥ b1……..........………........................................................…………(2.2) a21x1 + a22x2 + … + a2nxn = /≤ / ≥ b2……..........……………………..................................................(2.3) … am1x1 + am2x2 + … + amnxn = /≤ / ≥ bm……..........……………………..............................................(2.4) x1, x2, …, xn ≥ 0……..........……………….........................................................................................................(2.5) Simbol x1, x2, ..., xn

(xi) menunjukkan variabel keputusan. Jumlah

variabel keputusan (xi) oleh karenanya tergantung dari jumlah kegiatan atau aktivitas yang dilakukan untuk mencapai tujuan. Simbol c1,c2,...,cn merupakan kontribusi masing-masing variabel keputusan terhadap tujuan, disebut juga koefisien fungsi tujuan pada model matematiknya.Simbol a11, ...,a1n,...,amn merupakan penggunaan per unit variabel keputusan akan sumber daya yang membatasi, atau disebut juga sebagai koefisien fungsi kendala pada model

10



matematiknya. Simbol b1,b2,...,bm menunjukkan jumlah masing-masing sumber daya yang ada. Jumlah fungsi kendala akan tergantung dari banyaknya sumber daya yang terbatas.Pertidaksamaan terakhir (x1, x2, …, xn ≥ 0) menunjukkan batasan non negatif. 2.4 DESKRIPSI PROGRAM KOMPUTER 2.4.1 Solver [4] Solver merupakan salah satu fasilitas tambahan yang disediakan oleh Microsoft Excel yang berfungsi untuk mencari nilai optimal suatu formula pada satu sel saja (yang biasa disebut sebagai sel target) pada worksheet/lembar kerja. Solver merupakan bagian dari serangkaian perintah/command yang seringkali disebut what-if analysis tool. Fasilitas ini bekerja dengan sel-sel suatu grup yang saling terhubung, baik secara langsung ataupun tidak langsung (directlyinderectly), untuk formula pada sel target. Solver terdiri dari tiga bagian : 1. Adjustabelcells/sel pengatur Solver mengatur perubahan nilai pada sel yang spesifik, untuk memproduksi hasil perlu spesifikasi dari formula pada cel target. 2. Constrained cells/sel pembatas Constraint digunakan untuk membatasi nilai solver yang dapat digunakan pada suatu model tertentu dan constraint mengacu pada sel lain yang memperngaruhi formula pada sel target. 3. Target cells/sel target Merupakan bagian solver sebagai tempat dimana hasil akhir pemrosesan/ekekusi suatu formula ditempatkan. Solver digunakan untuk menentukan nilai maksimum dan minimum pada suatu sel dengan mengubah sel yang lain. Algoritma yang digunakan yaitu metode simplex.

11



2.4.2 Hysys [5] HYSYS adalah simulasi proses desain yang dikembangkan oleh AspenTech untuk melayani beberapa industri proses, terutama industri minyak dan gas. Dengan HYSYS dapat membuat model steady state dan dinamis untuk perancangan pabrik, monitoring kinerja, troubleshooting, improvisasi operasi, perencanaan bisnis dan manajemen asset 2.5 TEORI PEMISAHAN LPG DAN KONDENSAT DARI GAS [6] 2.5.1 Kolom Destilasi Kolom destilasi berfungsi untuk memisahkan komponen hidrokarbon dengan memanfaatkan perbedaan titik uap dari masing-masing komponen, terdiri dari kolom destilasi, pemanas dan pendingin sebagaimana diilustraikan pada Gambar 2.8 berikut ini

Kondenser

Kolom Destilasi

Reboiler

Produk Cair

Gambar 2.8 Kolom Destilasi

Pada Saat beroperasi kolom destilasi melakukan pemisahan suatu komponen tertentu yang mana komponen tersebut terdistribusi pada masingmasing fasa (uap dan cair) dengan cara mempertemukan fasa uap dan fasa cair sehingga terjadi perpindahan massa antar komponen sampai mencapai pada kondisi kesetimbangannya.

12



Di dalam aplikasi industri minyak dan gas, umumnya kondisi kesetimbangan uap-cair ini dibutuhkan lebih dari satu tahap kesetimbangan sehingga proses destilasi memerlukan lebih dari satu tahap untuk melakukan pemisahan komponen tertentu. Secara ideal, fasa dari umpan selalu diinginkan dalam keadaan jenuh (uap atau cair) atau dalam keadaan campuran uap-cair. Uap yang terbentuk dari fasa umpan diharapkan dapat dipertemukan dengan cairan yang dihasilkan oleh kolom destilasi melalui kondenser. Cairan yang terbentuk dari fasa umpan diharapkan dapat dipertemukan dengan uap yang dihasilkan oleh kolom destilasi melalui reboiler. Uap yang sudah dalam keadaan setimbang dipertemukan dengan cairan dari tingkat diatasnya sehingga akan mencapai kesetimbangan baru. Cairan yang sudah dalam keadaan setimbang dipertemukan dengan uap dari tingkat dibawahnya sehingga akan mencapai kesetimbangan baru. Proses ini diulang terus menerus sampai pada tahap dimana kemurnian dari suatu komponen yang diinginkan tercapai. Proses ini dapat dilihat pada Gambar 2.9

Gambar 2.9 Diagram Pemisahan Bertingkat

13



2.5.2 Kesetimbangan Uap-Cair Secara definisi, suatu cairan jenuh adalah cairan yang persis terdapat pada titik gelembungnya (kenaikan temperatur akan membentuk gelembung uap) sedangkan uap jenuh adalah cairan yang persis terdapat pada titik embunnya (penurunan temperatur akan membentuk tetesan cairan). Titik embun dan titik gelembung dapat dihitung dengan kesetimbangan uap cair dari sistem. Dengan menggunakan konstanta kesetimbangan, titik gelembung dan titik embun dapat diformulasikan sebagai berikut. Titik uap/gelembung

∑ y = ∑ K x =1.0 …….........……………………..............................(2.5)

Titik Embun

∑ x =∑ K

i

i i

yi

i

=1.0

i

……..........……………………................................(2.6)

Penentuan perbandingan fraksi uap dan cairan dapat dicari dengan menggunakan flash calculation yang mana harga fraksi uap (V/F) bisa didapatkan dengan cara uji coba nilai fraksi uap dari persamaan (2.10) dari 0 ke 1.00 sehingga diperoleh harga V/F yang konvergen..

F=V+L zi.F = yi .V + xi. L Ki = yi/ xi

yi =

zi .Ki

V (K - 1)+ 1 i F

xi = yi /Ki

(2.7) (2.8) (2.9)

(2.10)

(2.11)

F = laju alir molar umpan dalam fasa campuran zi = fraksi komponen umpan V = laju alir molar dalam fasa uap yi = fraksi komponen dalam fasa uap

14



L = laju alir molar dalam fasa cair xi = fraksi komponen dalam fasa cair

2.5.3 Penentuan Jumlah Tahap Minimum [7] Metode Fenske dapat digunakan untuk menentukan jumlah tahap distilasi minimum . Berikut ini adalah rumus menentukan jumlah tahap destilasi minimum

d b  log LK HK   d HK bLK  Nm = log α LK ,ave

......................................................................................……......................................(2.12)

Nm = jumlah tahap minimum dLK = laju alir molar dari komponen kunci ringan di produk atas (distilat) dHK = laju alir molar dari komponen kunci berat di produk atas (distilat) bLK = laju alir molar dari komponen kunci ringan di produk bawah bHK = laju alir molar dari komponen kunci berat di produk bawah dengan : (2.12) α……..........……………….............................................................……........................................................................ LK ,ave = α LK ,distilat x α LK , produk bawah

 K LK   K HK  distilat

(2.13) α LK ,distilat =  ……..........……………….............................................................……........................................................................   K LK    K HK  produk bawah

α LK , produk bawah = 

……..........……………….............................................................……........................................................................(2.14)

αi =

Ki K HK

...........................……..........……………….....................................................................................(2.15)

α = volatilitas relative Ki = nilai K dari komponen i KHK = nilai K dari komponen kunci berat

2.5.4 Penentuan Rasio Refluks [7] Rasio refluks adalah rasio antara jumlah laju molar yang dikembalikan ke kolom destilasi - disimbolkan L - dan jumlah laju molar yang dihasilkan sebagai

15



produk atas - disimbolkan sebagai D yang biasanya diformulasikan sebagai R = L / D. Gambar 2.10 berikut adalah deskripsi skematik mengenai rasio refluks.

Gambar 2.10 Diagram Rasio Refluks

Rasio refluks minimum adalah rasio refluks dimana jumlah tahap dalam kolom destilasi mencapai tak hingga. Dengan mengetahui rasio refluks minimum, maka bisa diketahui besarnya rasio refluks yang paling ekonomis dimana rasio refluks yang akan dipakai adalah 1.25 kali dari rasio refluks minimum. Persamaan Underwood dapat digunakan untuk menentukan rasio refluks minimum yang mana persamaan Underwood ini terdiri dari dua bagian, yaitu persamaan Underwood I dan Underwood II. Persamaan Underwood I menggunakan data proses fluida umpan (laju alir molar dan volatilitas relatif) dan menghitung konstanta Underwood (Φ) seperti yang dijabarkan pada persamaan Underwood I sebagimana berikut ini c α .f  VF = ∑  i i  i =1 α i − φ 

…......................................................……........................................................(2.16)

VF = laju molar umpan yang ada dalam fasa uap. VF=0 jika umpan berupa cair jenuh. αi = volatilitas relatif dari komponen i fi = laju alir molar dari komponen Φ = konstanta Underwood i Penyelesaian persamaan Underwood I ini dilakukan secara iteratif (trialand-error). Dari persamaan di atas, ada sebanyak c untuk harga Φ yang sesuai namun hanya satu harga Φ yang berlaku yaitu 1 < Φ < αLK.

16



Persamaan

Underwood

II

adalah

suatu

persamaan

yang

sifat

pemecahannya langsung dan dapat dijabarkan dalam dua persamaan berikut.

c  α .d  V∞ = ∑  i i  i =1  α i − φ 

Rm =

........................................................................…….............................(2.17)

V∞ −1 ..……………….............................................................…….............................(2.18) D

V~ = laju alir uap dalam kondisi jumlah tahap tak berhingga αi = volatilitas relatif dari komponen i di = laju alir molar produk atas (distilat) dari komponen i Φ = konstanta Underwood Rm = rasio refluks minimum D = laju alir molar produk atas (distilat)

2.5.5 Penentuan Jumlah Tahap dan Lokasi Umpan [7] Metode Gilliland dapat digunakan untuk menentukan jumlah tahap teoritis (N) berdasarkan harga jumlah tahap minimum (Nm) dari persamaan Fenske dan harga rasio refluks minimum (Rm) dari persamaan Underwood. Penentuan jumlah tahap teoritis ini menggunakan korelasi dalam bentuk grafik seperti ditunjukkan pada Gambar 2.11 dibawah ini

Gambar 2.11 Grafik Metode Gilliland

Untuk penentuan tahap bagian atas dan tahap bagian bawah umpan dapat diperkirakan secara cepat jumlah tahapan di atas dan di bawah umpan dengan persamaan Kirkbride. Persamaan ini menghitung tahap bagian atas (Na) dan tahap 17



bagian bawah (Nb). Hal ini juga menjadikan lokasi tahap pengumpanan dapat diketahui. Berikut adalah persamaan Kirkbride dalam penentuan tahap bagian atas dan tahap bagian bawah umpan

D f N HK log A = 0,206 log  NB B f  LK

 bLK   d HK

  

2

  .............................................…......................................(2.19) 

Yang dapat dimanipulasi secara matematis sebagai berikut.

N A  D f HK = N B  B f LK 

 bLK   d HK

  

2

0 , 206

  ........……..........………………............................……......................................(2.20) 

NA = jumlah tahap bagian atas umpan NB = jumlah tahap bagian bawah umpan D = laju alir molar produk atas (distilat) B = laju alir molar produk bawah fHK = laju alir molar komponen kunci berat dari umpan fLK = laju alir molar komponen kunci ringat dari umpan bLK = laju alir molar komponen kunci ringan pada produk bawah dHK = laju alir molar komponen kunci berat pada produk atas (distilat)

2.5.6 Operasi Kolom Destilasi [8] Dalam Operasi Kolom Destilasi, Tabel 2.1 di bawah ini mengilustrasikan sifat fisik dari komponen hidrokarbon. Semakin jauh perbedaan tekanan uap dan titik embun dari dua komponen hidrokarbon yang berbeda semakin mudah mereka dipisahkan, sebaliknya semakin dekat lebih sulit untuk dipisahkan.

18



Tabel 2.1 Tekanan Uap dan Titik Embun Hidrokarbon Komponen

Tekanan Uap

Titik Embun

Hidrokarbon

@ 100 F

@ 14.696 psia

C1 Methana

5000 psia

-258.72 F

C2 Ethana

800 psia

-127.46 F

C3 Propane

188 psia

-43.73 F

IC4 Iso-Butana

72.5 psia

10.78 F

NC4 N-Butana

51.7 psia

31.08 F

IC5 Iso-Pentane

20.45 psia

82.09 F

NC5 N-Pentane

15.5 psia

96.89 F

Beberapa hal yang paling berpengaruh pada pengoperasian kolom destilasi yaitu : 1. Tekanan 2. Temperatur 3. Jumlah Tray 4. Komposisi gas umpan 5. Rasio Refluks

Efek dari Tekanan Kebanyakan kolom di set pada tekanan tertentu dan tidak diatur secara regular. Jika terjadi perubahan tekanan, misalkan jika tekanan naik , dibutuhkan panas yang lebih pada reboiler di bawah kolom. Naiknya tekanan akan menaikan titik didih sehingga tentunya temperaturnya pun dibutuhkan lebih tinggi untuk laju alir yang sama, sebaliknya jika tekanan berkurang, temperatur yang dibutuhkan juga berkurang.

Efek dari Temperatur Pengontrolan spesifikasi produk yang diinginkan utamanya terletak pada penentuan temperatur reboiler di bagian bawah kolom. Temperatur harus di set secara tepat sehingga diperoleh produk yang diinginkan. Pada kolom Deethanizer

19



maka temperatur reboiler harus di set pada suatu angka sehingga C1 dan C2 naik ke atas kolom Deethanizer dan C3,C4,C5+ jatuh ke bagian bawah kolom. Pada kolom Depropanizher , temperatur reboiler harus di set pada suatu angka sehingga C3 naik ke atas kolom Depropanizher dan C4,C5+ jatuh ke bagian bawah kolom. Demikian juga pada kolom Debutanizher maka temperatur reboiler juga harus di set pada suatu angka sehingga C4 naik ke atas kolom Debutanizher dan C5+ jatuh ke bagian bawah kolom.

Efek dari Jumlah Tray Pada setiap tray terjadi perhitungan Flash ( Flash calculation). Semakin banyak jumlah tray terjadi perhitungan flash yang semakin bertingkat-tingkat. Semakin tinggi kemurnian produk yang diinginkan maka dibutuhkan jumlah tray yang lebih tinggi. Namun semakin tinggi tray dibutuhkan kalor baik di reboiler maupun di kondenser yang lebih besar dan mengakibatkan tidak efisien. Jumlah Tray yang efisien jika di setiap tray terjadi kondisi flash yang efisien. Ilustrasi bagian dalam kolom dapat dilihat pada Gambar 2.12 berikut ini

Gambar 2.12 Komponen bagian dalam Kolom Destilasi

20



Efek dari Refluks Refluks sangat penting dalam pemisahan fraksinasi karena semakin besar refluks semakin tinggi kemurnian produk, namun harus dilakukan dengan hati-hati karena kolom dapat menjadi tidak efisien jika terlalu banyak, dikarenakan perbedaan tekanan di kolom akan semakin besar. Refluks yang terlalu banyak membuat kolom menjadi tidak efisien karena perbedaan tekanan kolom akan semakin besar yang akan mengakibatkan penambahan panas yang banyak pada reboliernya. Rasio refluks adalah laju alir molar dari refluks dibandingkan dengan kuantitas produk yang dikeluarkan dari bagian atas kolom. Rasio refluks mengindikasikan banyaknya produk yang dbalikkan kembali di atas kolom. Operasi Kolom Destilasi Deethanizer, Depropanizer dan Debutanizer [9] Operasi Kolom Deethanizer Langkah pertama dalam fraksinasi adalah memisahkan C1,C2 dari C1,C2,C3,C4,C5+. Karena C3 memiliki nilai keekonomian lebih tinggi maka diharapkan sedikit Propana yang keluar di atas kolom. Jika C3 yang keluar di atas kolom melebihi spesifikasi, ada beberapa hal yang harus dilakukan : •

Dengan memonitor komposisi C2 di bawah kolom, dapat digunakan untuk mengontrol temperatur kolom Deethanizer. Jika melebihi spesifikasi maka perlu menaikan temperatur Deethanizer bagian bawah. Ini akan lebih memflash C2

dan mengirimkanya ke atas kolom

Deethanizer. •

Jika komposisi propane di atas kolom Deethanizer melebihi spesikasi dan komposisi ethana yang keluar dari bawah kolom Deethanizer di bawah

spesifikasi

maka

perlu

menurunkan

temperatur

kolom

Deethanizer . •

Jika propane di dalam ethana di atas kolom di atas spesifikasi dan komponen ethana yang keluar dari bawah kolom Deethanizer sesuai spesifikasi atau lebih maka perlu menaikan laju alir refluks Deethanizer untuk mengurangi propane di atas kolom Deethanizer supaya jatuh ke bawah kolom. Bagaimanapun ketika menaikan laju alir refluks dari kolom fraksinasi, dibutuhkan kenaikan panas di reboiler yang akan menurunkan efisiensi kolom karena tambahan energi panas pada

21



pemanasan reboiler. Refluks sangat penting dalam pemisahan fraksinasi, semakin besar refluks semakin tinggi kemurnian produk. Tetapi refluks yang tinggi membuat kolom menjadi tidak efisien karena perbedaan tekanan kolom akan semakin besar mengakibatkan penambahan panas yang banyak pada reboliernya. Semakin tinggi temperatur reboiler ataupun perbedaan tekanan baki kolom dapat mengindikasikan terlalu banyak mereflukskan produk. Indikator tambahan lain adalah temperatur kolom bagian atas menjadi lebih dingin dari sebelumnya. Indikator ini menunjukan laju alir refluks harus dikurangi. Operasi Deethanizer yang telah dijelaskan di atas dapat ditabulasikan sesuai dengan tabel

2.2

berikut ini : Tabel 2.2 Operasi Deethanizer Kondisi di atas

Kondisi di bawah

Perubahan set kondisi

Kolom

Kolom Deethanizer

proses

C2 tinggi

Temperatur Reboiler

Deethanizer

C3 Normal

dinaikkan

C3 Tinggi

C2 rendah

Temperatur Reboiler dikurangi

C3 Tinggi

C2 Normal

Refluks dinaikkan sedikit

C3 Normal

Temp rendah

Refluks dikurangi

Temp tinggi

Refluks dinaikkan

Operasi Kolom Depropanizer Langkah selanjutnya adalah memisahkan C3 dari C3,C4,C5+. Karena C4+ memiliki nilai keekonomian lebih tinggi maka diharapkan sedikit Butana yang keluar di atas kolom. Jika C4 yang keluar di atas kolom melebihi spesifikasi, ada beberapa hal yang harus dilakukan : •

Dengan memonitor komposisi C3 di bawah kolom dapat digunakan untuk mengontrol temperatur Depropanizer. Jika melebihi spesifikasi

22



maka perlu menaikan temperatur Depropanizer bagian bawah. Ini akan lebih memflash C3 dan mengirimkanya ke atas kolom Depropanizer. •

Jika komposisi butana di atas kolom Depropanizer melebihi spesikasi dan komposisi propana yang keluar dari bawah kolom Depropanizer di bawah

spesifikasi

maka

perlu

menurunkan

temperatur

kolom

Depropanizer . •

Jika butana di dalam propana di atas kolom di atas spesifikasi dan komponen propana yang keluar dari bawah kolom Depropanizer sesuai spesifikasi atau lebih maka perlu menaikan Depropanizer untuk mengurangi butana

laju alir refluks

di atas kolom Depropanizer

supaya jatuh ke bawah kolom. Bagimanapun ketika menaikan laju alir refluks dari kolom fraksinasi dibutuhkan kenaikan panas di reboiler bawah kolom yang akan menurunkan efisiensi kolom karena tambahan energi panas pada pemanasan reboiler. Refluks sangat penting dalam pemisahan fraksinasi, semakin besar refluks semakin tinggi kemurnian produk. Tetapi refluks yang tinggi membuat kolom menjadi tidak efisien karena perbedaan tekanan kolom akan semakin besar mengakibatkan penambahan panas yang banyak pada reboliernya. Semakin tingginya temperatur reboiler ataupun perbedaan tekanan baki kolom dapat mengindikasikan terlalu banyak

mereflukskan produk.

Indikator

tambahan lain adalah temperatur kolom bagian atas menjadi lebih dingin dari sebelumnya. Indikator ini menunjukan laju alir refluks harus dikurangi. Operasi Depropanizer yang telah dijelaskan di atas dapat ditabulasikan sesuai dengan tabel 2.3 berikut ini : Tabel 2.3 Operasi Depropanizer Kondisi di atas

Kondisi di bawah

Perubahan set

Kolom

Kolom

kondisi proses

Depropanizer

Depropanizer

C4 Normal

C3 tinggi

Temperatur Reboiler dinaikkan

C4 Tinggi

C3 rendah

Temperatur Reboiler dikurangi

23



Kondisi di atas

Kondisi di bawah

Perubahan set

Kolom

Kolom

kondisi proses

Depropanizer

Depropanizer

C4 Tinggi

C3 Normal

Refluks dinaikkan

C4 Normal

Sedikit

Temp rendah

Refluks dikurangi

Temp tinggi

Refluks dinaikkan

Operasi Kolom Debutanizer Langkah selanjutnya dalam fraksinasi adalah memisahkan C4 dari C4, C5+. Karena C5+ yang memiliki nilai keekonomian lebih tinggi maka diharapkan sedikit C5+ yang keluar di atas kolom. Jika C5+ yang keluar di atas kolom melebihi spesifikasi, ada beberapa hal yang harus dilakukan : •

Jika komposisi C4 di C5+ yang keluar dari bawah kolom Debutanizer di atas spesifikasi maka perlu menaikan temperatur Debutanizer bagian bawah. Ini akan lebih memflash C4 dan mengirimkanya naik ke atas kolom Debutanizeer.

•

Jika Komposisi C5+ di atas Debutanizher kolom melebihi spesikasi dan komposisi butana yang keluar dari bawah Debutanizher di bawah spesifikasi maka perlu menurunkan temperatur kolom Debutanizher bagian bawah.

•

Jika C5+ di dalam butana di atas spesifikasi dan komponen butana yang keluar dari bawah kolom Debutanizher sesuai spesifikasi atau lebih maka perlu menaikan laju alir refluks Debutanizher untuk mengurangi C5+ di atas kolom Debutanizher supaya jatuh ke bawah kolom. Bagaimanapun ketika menaikan laju alir refluks dari kolom fraksinasi, dibutuhkan kenaikan panas di reboiler bawah kolom yang akan menurunkan efisiensi kolom karena tambahan energi panas pada pemanasan reboiler. Refluks sangat penting dalam pemisahan fraksinasi, semakin besar refluks semakin tinggi kemurnian produk. Tetapi refluks yang tinggi membuat kolom menjadi tidak efisien karena perbedaan tekanan kolom akan semakin besar mengakibatkan penambahan panas yang banyak pada

24



reboliernya. Semakin tingginya temperatur reboiler ataupun perbedaan tekanan baki kolom dapat mengindikasikan terlalu banyak mereflukskan produk. Indikator tambahan lain adalah temperatur bagian atas kolom menjadi lebih dingin dari sebelumnya. Indikator ini menunjukan laju alir refluks harus dikurangi. Operasi Debutanizer yang telah dijelaskan di atas dapat ditabulasikan sesuai dengan tabel 2.4 berikut ini :

Tabel 2.4 Operasi Debutanizer Kondisi di atas

Kondisi di atas

Perubahan set kondisi

Kolom

Kolom

proses

Debutanizher

Debutanizher

C5+ Tinggi

C4 Normal

Refluks dinaikkan sedikit

C5+ Normal

C5+ Normal

C4 Tinggi

Temperatur Reboiler dinaikkan

C5+ Normal

C4 Rendah

Temperatur Reboiler diturunkan

Temp Rendah

Refluks diturunkan

Temp Tinggi

Refluks dinaikkan

2.5.7 Spesifikasi Produk [1] Berikut sebagai contoh

spesifikasi produk pada kolom destilasi

sebagaimana berikut ini Propana : •

C3 > 95 %

•

C2 < 2%

•

C4+ < 4%

•

RVP < 200 psia

Butana •

C4 > 97% 25



•

C3 < 2%

•

C5+ < 2%

•

RVP < 70 psia

Naphta / Kondensat •

SG @ 60F 0.64-0.74

•

RVP <13 psia

Gas menuju Pipa •

Dewpoint < 55 F pada 700 psia

•

Fraksi Methana > 80%

26



BAB 2 TINJAUAN PUSTAKA

Recommend Documents